施工组织设计下载简介
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某产业园区管理服务中心新建工程模板施工方案龙骨材料为一条叠放的80×80mm木枋（凡有悬挑处在底部加多一条），搭设在门架立杆上，跨距l=900mm，底模小楞以300mm的间距搭在龙骨上，如图所示：
板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
板底纵向支撑所受荷载P=0.940×0.900+0.907=1.753kN
YD／T 3490-2019标准下载板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)
板底纵向支撑梁剪力图(kN)
板底纵向支撑梁变形图(mm)
最大弯矩：M=0.421kN.m
最大剪力：V=2.221kN
最大弯矩Mmax=0.421kN.m；
最大应力σ=Mmax/Wn=0.421×106/85333=4.931N/mm2；
方木截面抵抗矩：W=85333mm3
木方抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2；
σ=4.931N/mm2<[f]=13.000N/mm2
截面抗剪强度必须满足:
板底纵向支撑受剪应力计算值T=3×2.221×103/(2×80.000×80.000)=0.520N/mm2；
板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；
(3)挠度验算（刚度验算时不考虑振动荷载和施工人员及设备荷载）
板底最大挠度ωA=0.035
ωA=0.035﹤1200/250=4.800mm
11.6.4门架稳定性计算
静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。
②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用Φ42×2.5mm钢管，按照2步2跨设置
α=arctg((2×1.95)/(2×1.50))=52.43
每米脚手架高中剪刀撑自重：
水平加固杆采用Φ42×2.5mm钢管，按照2步2跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.134kN/m；
③梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.100×1.500×(0.400+1.200)=6.120kN；
模板的自重荷载(kN)：
0.350×1.500×(0.400+1.200)=0.840kN；
经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=6.960kN/m；
静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×H+NGk3=(0.514+0.134)×5.400+6.960=10.458kN；
活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ=1.000×1.500×(0.400+1.200)=2.400kN；
（3）立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
经计算得到，N=15.910kN。
又Nd=59.106kN
N=15.910kN （1）面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m； 面板的最大弯距：M=0.125×27.021×260×260=1.83×105N.mm； 面板最大应力按下式计算： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3； 面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.83×105/2.70×104=6.765N/mm2； σ=6.765N/mm2<[σ]=13.000N/mm2 最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m； 面板的最大剪力：∨=0.625×27.021×260.0=4390.864N； 截面抗剪强度必须满足下式: 面板截面受剪应力计算值:τ=3×4390.864/(2×500×18.0)=0.732N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2； τ=0.732N/mm2<[fv]=1.500N/mm2 最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4； 面板最大容许挠度:[ω]=260.0/250=1.040mm； 面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.85×260.04/(100×9000.0×2.43×105)=0.260mm； ω=0.260mm<[ω]=1.040mm 11.7.2竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=80×80×80/6=85.33cm3； I=80×80×80×80/12=341.33cm4； 支座最大弯矩计算公式： 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.24×0.90=12.365kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m； q=(12.365+0.605)/2=6.485kN/m； 竖楞的最大弯距：M=0.1×6.485×500.0×500.0=1.62×105N.mm； 竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.62×105/8.53×104=1.900N/mm2； σ=1.900N/mm2<[σ]=11.000N/mm2 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.24×0.90=12.365kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m； q=(12.365+0.605)/2=6.485kN/m； 竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.485×500.0=1945.490N； 截面抗剪强度必须满足下式: 竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1945.490/(2×80.0×80.0)=0.456N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2； τ=0.456N/mm2<[fv]=1.50N/mm2 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm； 竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.45×500.04/(100×9000.0×3.41×106)=0.158mm； ω=0.158mm<[ω]=2.000mm 11.7.3B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4； 柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.240×0.50/2=3.24kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=7.378kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩:M=0.374kN.m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.149mm； （1）柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.37kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3； B边柱箍的最大应力计算值:σ=79.25N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2； σ=79.25N/mm2<[f]=205.000N/mm2 经过计算得到:ω=0.149mm； 柱箍最大容许挠度:[ω]=400.0/250=1.600mm； ω=0.149mm<[ω]=1.600mm 11.7.4B方向对拉螺栓的计算 对拉螺栓的型号:M12； 对拉螺栓的有效直径:9.85mm； 对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.378kN。 N=7.378kN<[N]=12.920kN， 11.7.5H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=107.80cm4； 柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.260×0.50/2=3.51kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=5.354kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩:M=0.125kN.m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.051mm； （1）柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.13kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3； H边柱箍的最大应力计算值:σ=26.597N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2； σ=26.597N/mm2<[f]=205.000N/mm2 经过计算得到:V=0.051mm； 中山市某路灯改造工程施工组织设计柱箍最大容许挠度:[V]=300.000/250=1.200mm； V=0.051mm<[V]=1.200mm 11.7.6H方向对拉螺栓的计算 对拉螺栓的直径:M12； 对拉螺栓有效直径:9.85mm； YS／T 648-2019标准下载对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.354kN。 N=5.354kN<[N]=12.920kN