施工组织设计下载简介

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4.4卸料钢平台的设置要求

新设计组装或加工的卸料钢平台的，在使用前应进行不低于使用施工荷载的静载试验和起吊试验，试验合格（未发现焊缝开裂、结构变形等情况）后才能投入使用。

1）周围临边三面用ф48钢管设置1.5米高护身栏，护栏立杆与主次梁焊牢。护身栏下设200mm高木挡脚板。护栏外侧用模板固定并悬挂安全标语，操作层下兜一层尼龙安全平网。

2）在钢平台显著位置标明容许载重量、管理者标牌，标志牌应可靠的固定在栏杆上。

3）钢平台内物料长、宽、高不得超过防护栏所限范围，任何物料严禁放在防护栏杆上进行吊运。材料堆放对称分散某某学院单体宿舍工程施工组织设计方案，严禁集中于一侧堆放，堆放材料应尽快吊运下楼或运至楼内，严禁材料在平台内堆放过夜。

4）钢平台使用时，应设专人对平台进行检查监督，发现钢丝绳锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，发现问题时及时整改。

5）在使用过程中不允许拆除钢平台上的任何部件。

6）每日班前须对卸料钢平台进行检查验收合格后方可投入使用。

7）认真执行有关的吊装及钢结构焊接的有关规定，在起吊安装时，专业工长应有详细交底。

8）钢平台第一次使用前应进行荷载试验，合格后方可使用。

9）所用材料应有合格证和质保书，包括钢材、焊条、钢丝绳、绳卡、尼龙安全平网等。

10）平台安装完成后，使用前必须经过有关部门验收，验收合格后方可投入使用。

楼层的卸料平台采用槽钢焊接，挑出结构平面的长度为4.3m，平台宽度为2m。平台的主、次梁均采用16号槽钢，次梁间距1.5m。平台板采用竹串片脚手板固定在次梁上，平台的周边设置栏杆，栏杆高度为1.5m，采用直径48mm的钢管焊接，栏杆的立面上安装木板封闭。

卸料平台的主梁悬挑端采用两根钢丝绳斜拉在结构层上，两条主梁上各设两个吊环，间距1.5m，端部的钢丝绳拉在相隔两层的结构层上，端头内侧的钢丝绳拉在相隔一层的结构层上。拉设钢丝绳的吊环采用直径16的圆钢制作，平台上的焊接在主梁上，结构上的预埋在混凝土中。

（1）次梁承受的平台板自重：平台板采用竹串片脚手板制作，标准荷载取0.35KN/m2。

视每根次梁平均承担平台板的重量，根据次梁的间距为1.5m，可得到每根次梁所承受的平台板的重量为

0.35KN/m2×1.5m×2m=1.05KN，转化成均布线荷载为

Q1=1.05KN/2m=0.525KN/m

（2）堆放材料自重：卸料平台上堆放材料的自重取10KN，视每根次梁平均承担堆放材料的重量，根据次梁的间距为1.5m，可得到每根次梁所承受的材料重量为

（10KN/4.5m×2m）×1.5m×2m=3.333KN，转化成均布线荷载为

Q2=3.333KN/2m=1.667KN/m

（3）次梁自重：次梁采用[16号槽钢，其标准自重为19.752kg/m。

Q3=19.752×9.8N/m=193.57N/m=0.194KN/m

（4）施工人员自重：平台上操作的施工人员荷载取1.5KN/m2，视施工人员的自重全部由某一根次梁来承担，可得到次梁所承受的施工人员重量为

1.5KN/m2×1.5m×2m=4.5KN，

Q4=4.5KN/2m=2.25KN/m

净荷载合计：净荷载系数取1.2

（Q1+Q2+Q3）×1.2=（0.525KN/m+1.667KN/m+0.194KN/m）×1.2

活荷载合计：活荷载系数取1.4

Q4×1.4=2.25KN/m×1.4=3.15KN/m

Q=净荷载+活荷载=2.86KN/m+3.15KN/m=6.01KN/m

次梁的两端焊接在主梁上，视次梁为承受均布荷载的单跨简支梁。计算简图如下：

6.1.3抗弯强度计算

次梁采用16号槽钢，根据公式σ=Mmax/ΥXWX计算槽钢的抗弯强度。

式中ΥX—截面塑性发展系数，取1.05

WX—槽钢转动惯性模量，取116.8cm3

σ=3.005×106/(1.05×116.8×103)

=3005/(1.05×116.8)

次梁截面应力σ=24.5N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，抗弯强度满足要求。

次梁采用16号槽钢，根据公式σ=Mmax/φbWX计算槽钢的稳定性。

式中φb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

式中t—槽钢壁厚，16号槽钢的t=8.5mm；

b—槽钢宽度，16号槽钢的b=65mm；

h—槽钢高度，16号槽钢的h=160mm；

l—槽钢长度，取l=2000mm；

φb=(570×8×65/2000×160)×(235/235)

由于φb大于0.6，应按公式φb，=1.07－0.282/φb≤1.0进行计算

φb，=1.07－0.282/0.926

最后得φb=0.765

σ=3.005×106/0.765×116.8×103

=33.63N/mm2

次梁截面应力σ=33.63N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，稳定性满足要求。

（1）栏杆与挡板自重：栏杆与挡板的自重标准值取0.15KN/m。

Q1=0.15KN/m

（2）主梁自重：主梁采用[16号槽钢，其标准自重为19.752kg/m。

Q2=19.752×9.8N/m=193.57N/m=0.194KN/m

（3）次梁传递的荷载：次梁焊接在主梁上，次梁的荷载通过支座反力传递到主梁上，主梁在每个次梁的支座处受到集中荷载的作用。集中荷载的量值与次梁的支座反力相等，即N=6.01KN。

净荷载合计：净荷载系数取1.2

（Q1+Q2）×1.2

=（0.15KN/m+0.194KN/m）×1.2

（5）荷载组合：主梁受到均布线荷载Q和集中荷载N的共同作用，其中

均布线荷载Q=0.413KN/m

集中荷载N=6.01KN

主梁上的内侧钢丝绳作为安全储备不参与受力计算，故主梁可视作受均布线荷载和集中荷载共同作用的单跨简支梁。计算简图如下。

主梁支撑在混凝土结构上的支座反力为Fa，主梁在悬挑端受到钢丝绳拉力的竖向分力视为悬挑端的支座反力Fb

均布线荷载在支座处引起的支座反力分别为Fa1=0.929KN、Fb1=0.929KN；

集中荷载在支座处引起的支座反力分别为Fa2=6.01KN、Fb2=12.02KN；

=0.929KN+6.01KN

=0.929KN+12.02KN

均布线荷载在主梁上引起的最大弯矩为

=0.413×4.52/8

=1.0454KN·m弯矩图如下

集中荷载在主梁上引起的最大弯矩为

M2=9.015KN·m

M3=9.015KN·m弯矩图如下

弯矩叠加得最大弯矩值Mmax=M1+M2

=1.0454KN·m+9.015KN·m

（3）钢丝绳轴向拉力和水平分力

已知钢丝绳的竖向分力为Fb=12.949KN，钢丝绳拉在相隔两层的结构上，其水平倾角为51度，则

Rb=Fb/sin51

=12.949/0.777

=12.949/1.235

6.2.3抗弯强度计算

主梁采用16号槽钢，根据公式σ=（Mmax/ΥXWX）+（fb/A）计算槽钢的抗弯强度。

式中ΥX—截面塑性发展系数，取1.05；

WX—槽钢转动惯性模量，取116.8cm3；

A—槽钢截面面积，取25.15cm2；

fb—槽钢受到的水平压力，量值与钢丝绳的水平拉力相等；

σ=（10.06×106/1.05×116.8×103）+（10.485×103/25.15×102）=82.03+4.17=86.2N/mm2

主梁截面应力σ=86.2N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，抗弯强度满足要求。

主梁采用16号槽钢，根据公式σ=Mmax/φbWX计算槽钢的稳定性。

式中φb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按下列公式计算

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

式中t—槽钢壁厚，16号槽钢的t=8.5mm；

b—槽钢宽度，16号槽钢的b=65mm；

h—槽钢高度，16号槽钢的h=160mm；

l—槽钢计算长度，取l=4500mm；

φb=(570×8.5×65/4500×160)×(235/235)=0.437

σ=10.06×106/0.437×116.8×103=197.09N/mm2

次梁截面应力σ=195.29N/mm2＜钢材的强度设计值[fm]=205N/mm2，稳定性满足要求。

6.3.1钢丝绳内力计算

根据前面的计算，已知钢丝绳受到的竖向拉力、水平拉力和轴向拉力，量值如下。

（1）钢丝绳的竖向拉力Fb=16.67KN

（2）钢丝绳的水平拉力fb=10.485KN

（3）钢丝绳的轴向拉力Rb=19.69KN

6.3.2钢丝绳容许拉力计算

选用20mm—6×19S+FC的钢丝绳，其最小破断拉力为211.5KN，钢丝绳的容许拉力采用下面公式进行计算。

式中[Fg]—钢丝绳的容许拉力；

a—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85；

Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和，取钢丝绳最小破断拉力×1.24系数；

K—钢丝绳使用安全系数，取K=10；

[Fg]=0.85×211.5×1.24/10=22.29KN

所选用钢丝绳的容许拉力[Fg]=22.29KN＞钢丝绳的轴向拉力Rb=19.69KN，满足安全要求。

6.4钢丝绳吊环强度计算

拉设钢丝绳的吊环采用直径16mm的圆钢制作，卸料平台上的吊环焊接在主梁的侧面上，结构上的吊环预埋在混凝土中。

6.4.1吊环的受力计算

吊环受到的最大拉力为钢丝绳的轴力，取Rb=19.69KN。

6.4.2吊环强度计算

吊环强度可根据σ=N/A≤[f]进行计算，式中

A—吊环的截面面积，每个吊环按两个截面计算，Ф16mm圆钢的截面面积为200.96mm2；

[f]—吊环的抗拉设计强度，根据混凝土结构设计规范10.9.8条的规定，其量值取50N/mm2

σ=19.69×103/2×200.96=49N/mm2

吊环的拉应力σ=49N/mm2＜吊环钢筋的抗拉强度[f]=50N/mm2，满足强度要求。

6.5钢筋吊环焊缝强度计算

6.5.1焊缝宽度计算

吊环采用直径16mm的圆钢制作，焊接在主梁的侧壁上，主梁采用16号槽钢，侧壁的厚度为8.5mm，焊缝宽度hf计算为

焊缝的最小宽度根据hfmin=1.5√t计算，式中t—焊接材料的较大厚度，取圆钢的直径16mm。

hfmin=1.5√16=1.5×4=6mm

焊缝的最大宽度根据hfmax=1.2t和hfmax=t－2计算宁启复线电气化改造工程软基处理施工组织设计，式中t—焊接材料的较小厚度，取槽钢壁厚度8.5mm。

hfmax=1.2×8.5=10.2mm

hfmax=8.5－2=6.5mm

根据hfmin≤hf≤hfmax的要求，取焊缝宽度hf=6.5mm

侧面角焊逢长度取50mm

焊缝应力tf=N/helw=9845/0.7*6.5*50=43.27N/mm2<49N/mm2

焊逢长度lw=50+2*6.5=63mm

GBT 18336.2-2015标准下载6.6固定端定位销计算

fv=fvb×Ae=130*8*8*3.14=40820N=40.82KN＞fb=10.485KN，满足要求。