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机场迁建工程空管工程模板施工方案

承载力和挠度均按三等跨连续梁进行验算，绘制如下计算简图：

1.2.1荷载及荷载组合

标准值：同1.1.1节

NB／T 10301-2019 往复式内燃燃气发电机组热平衡试验方法设计值：同1.1.1节

荷载组合：（按计算宽度0.2m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(53.66+5.6)×0.2×0.9=10.67KN/m

验算挠度：q=53.66×0.2×0.9=9.66KN/m

1.2.2材料截面特征值如下：

1.2.3抗弯强度验算

抗弯承载力：
＜
(可)

最大挠度：
＜
(可)

所以，选用的柱侧模胶合板竖向背楞可以满足要求。

1.3侧模胶合板横向背楞验算

承载力和挠度均按简支梁进行验算，绘制如下计算简图：

1.3.1荷载及荷载组合

标准值：同1.1.1节

设计值：同1.1.1节

荷载组合：（按计算宽度折算集中荷载，并计取折减系数）

验算承载力：P=(53.66+5.6)×0.2×0.5×0.9=5.3334KN

验算挠度：P’=53.66×0.2×0.5×0.9=4.8294KN

1.3.2材料截面特征值如下：

1.3.3抗弯强度验算

抗弯承载力：
＜
(可)

所以，选用的柱侧模胶合板横向背双钢管可以满足要求。

计算对象：梁截面尺寸200×400mm，梁净跨4.5m；梁底模采用18厚胶合板下加50×100木方，底模支撑钢管间距0.6m，水平钢管间距1.2m；梁侧模采用1830×915×18mm胶合板，侧模横档间距为0.35m，侧模立档间距0.6m。

承载力和挠度均按四等跨连续梁进行验算，绘制如下计算简图：

2.1.1荷载及荷载组合

标准值：模板自重：0.3×0.2=0.06KN/m2

混凝土自重：25×0.2×0.4=2KN/m2

钢筋自重：1.5×0.2×0.4=0.12KN/m2

振动荷载：2×0.2=0.4KN/m2

设计值：静载：（0.06+2+0.12）×1.2=2.616KN/m2

活载：0.4×1.4=0.56KN/m2

验算承载力：q’=(2.616+0.56)×0.9=2.86KN/m

验算挠度：q=62.616×0.9=2.35KN/m

2.1.2材料截面特征值如下：

惯性矩：I=bh3/12=(200×503)/12=2.08×106mm4

截面抵抗矩：W=bh2/6=(200×502)/6=8.33×104mm3

允许挠度值[ω]=l/400=600/400=1.5mm

2.1.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.121ql2=0.121×2.86×0.62=0.125KN·m=1.25×105N·mm

抗弯承载力：σ=M/W=1.25×105/8.33×104=1.5N/mm2＜fm=16.9N/mm2(可)

最大挠度：ω=0.967ql4/100EI=(0.967×2.35×6004)/(100×9000×2.08×106)=0.16mm＜[ω]=1.5mm(可)

所以，选用的梁底模板可以满足要求。

2.2梁底模钢管支撑架验算

2.2.1荷载及荷载组合

按轴心压杆模型，考虑最不利情况（放大荷载系数1.3）进行验算，即Q=1.3q=1.3×（2.616+0.56）=4.13KN/m

取梁长1.2m作为计算单位，计算单位用6根钢管支撑，则N1=4.13×2=8.26KN

则每根立杆轴心压力值为N=N1/6=1.38KN

2.2.2材料截面特征值如下：

强度设计值：fm=215N/mm2

回转半径：i=(d2+d12)1/2/4=(482+412)1/2/4=15.8mm

σ=N/A=1.38×103/489=2.82N/mm2＜fm=215N/mm2（可）

2.2.4稳定性验算

L=2.4/2=1.2m

λ=L/i=1200/15.8=75.95

查表得:φ=0.714

N/ΦA=1.38×103/0.714×75.95=25.45＜fm=215N/mm2

所以，选用的梁底模钢管支撑架可以满足要求。

2.3梁侧模胶合板验算

承载力和挠度均按简支梁进行验算，绘制如下计算简图：

2.3.1荷载及荷载组合

标准值：振动荷载：4KN/m2

新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值

新浇筑混凝土的初凝时间

混凝土坍落度影响修正系数

混凝土侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度

b、F2=24×0.4=9.6KN/m2

取其小值：F2=9.6KN/m2

倾倒混凝土时产生的垂直荷载标准值为4KN/m2。

设计值：静载：9.6×1.2=11.52KN/m2

活载：4×1.4=5.6KN/m2

荷载组合：（按计算宽度1m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(11.52+5.6)×1.0×0.9=15.41KN/m

验算挠度：q=11.52×1.0×0.9=10.368KN/m

2.3.2材料截面特征值如下：

允许挠度值[ω]=l/400=350/400=0.88mm

2.3.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.125q’l2=0.125×15.41×0.352=0.24KN·m=2.4×105N·mm

抗弯承载力:σ=M/W=2.4×105/5.4×104=4.4N/mm2＜fm=9.68N/mm2(可)

最大挠度：ω=5ql4/384EI=(5×10.368×3504)/(384×4680×4.86×105)=0.88mm＜[ω]=0.88mm(可)

所以，选用的梁侧模胶合板可以满足要求。

承载力和挠度均按四等跨连续梁进行验算，绘制如下计算简图：

2.4.1荷载及荷载组合

荷载组合：（按计算宽度0.35m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(11.52+5.6)×0.35×0.9=65.39KN/m

验算挠度：q=11.52×0.35×0.9=3.63KN/m

2.4.2材料截面特征值如下：

惯性矩：I=bh3/12=(50×1003)/12=4.17×106mm4

截面抵抗矩：W=bh2/6=(50×1002)/6=8.33×104mm3

允许挠度值[ω]=l/400=600/400=1.5mm

2.4.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.121q’l2=0.121×5.39×0.62=0.23KN·m=2.3×105N·mm

抗弯承载力:σ=M/W=2.3×105/8.33×104=2.76N/mm2＜fm=16.9N/mm2(可)

最大挠度：ω=0.967ql4/100EI=(0.967×3.63×6004)/(100×9000×4.17×106)=0.12mm＜[ω]=1.5mm(可)

所以，选用的梁侧模横档可以满足要求。

承载力和挠度均按单跨简支梁进行验算，绘制如下计算简图：

2.5.1荷载及荷载组合

荷载组合：（按计算宽度0.6m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(11.52+5.6)×0.6×0.9=9.24KN/m

验算挠度：q=11.52×0.6×0.9=6.22KN/m

2.5.2材料截面特征值如下：

惯性矩：I=bh3/12=(50×1003)/12=4.17×106mm4

截面抵抗矩：W=bh2/6=(50×1002)/6=8.33×104mm3

允许挠度值[ω]=l/400=400/400=1mm

2.5.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.125q’l2=0.125×9.24×0.42=0.18KN·m=1.8×105N·mm

抗弯承载力:σ=M/W=1.8×105/8.33×104=2.16N/mm2＜fm=16.9N/mm2(可)

最大挠度：ω=5ql4/384EI=(5×6.22×4004)/(384×9000×4.17×106)=0.06mm＜[ω]=1mm(可)

所以，选用的梁侧模立档可以满足要求。

计算对象：板厚100mm，层高2.9m；板底模采用18mm厚胶合板，模板次龙骨为间距350mm的50×100mm木方，主龙骨为间距1.2m的50×100mm木方，满堂钢管支撑架立柱间距为1.2m，立柱设三道水平钢管拉接连成整体，钢管规格Φ48×3.5mm。

承载力和挠度均按四等跨连续梁进行验算，绘制如下计算简图：

3.1.1荷载及荷载组合

标准值：模板自重：0.3×0.18=0.054KN/m2

混凝土自重：25×0.10=2.5KN/m2

钢筋自重：1.1×0.10=0.11KN/m2

施工人员及设备荷载：2.5KN/m2(只考虑均布荷载)

设计值：静载：（0.054+2.5+0.11）×1.2=3.20KN/m2

活载：2.5×1.4=3.5KN/m2

荷载组合：（按计算宽度1m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(3.2+3.5)×1.0×0.9=6.03KN/m

验算挠度：q=3.2×1.0×0.9=2.88KN/m

3.1.2材料截面特征值如下：

允许挠度值[ω]=l/400=350/400=0.875mm

3.1.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.121ql2=0.121×6.03×0.352=0.089KN·m=8.9×104N·mm

抗弯承载力：σ=M/W=8.9×104/5.4×104=1.65N/mm2＜fm=9.68N/mm2(可)

最大挠度：ω=0.967ql4/100EI=(0.967×2.88×3504)/(100×4680×4.86×105)=0.18mm＜[ω]=0.875mm(可)

所以，选用的顶板底模可以满足要求。

3.2顶模板次龙骨验算

承载力和挠度均按四等跨连续梁进行验算，计算简图同3.1节

3.2.1荷载及荷载组合

标准值：同3.1.1节

设计值：同3.1.1节

荷载组合：（按计算宽度0.35m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(3.2+3.5)×0.35×0.9=2.11KN/m

验算挠度：q=3.2×0.35×0.9=1.01KN/m

3.2.2材料截面特征值如下：

惯性矩：I=bh3/12=(50×1003)/12=4.17×106mm4

截面抵抗矩：W=bh2/6=(50×1002)/6=8.33×104mm3

允许挠度值[ω]=l/400=350/400=0.88mm

3.2.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.121ql2=0.121×2.11×0.352=0.031KN·m=3.1×104N·mm

抗弯承载力：σ=M/W=3.1×104/8.33×104=0.37N/mm2＜fm=16.9N/mm2(可)

最大挠度：ω=0.967ql4/100EI=(0.967×1.01×3504)/(100×9000×4.17×106)=0.004mm＜[ω]=0.88mm(可)

所以，选用的顶模板次龙骨可以满足要求。

3.3顶模板主龙骨验算

承载力和挠度均按四等跨连续梁进行验算，计算简图同3.1节

3.3.1荷载及荷载组合

标准值：模板自重：0.3×0.18=0.054KN/m2

混凝土自重：25×0.10=2.5KN/m2

钢筋自重：1.1×0.10=0.11KN/m2

施工人员及设备荷载：1.5KN/m2

设计值：静载：（0.054+2.5+0.11）×1.2=3.20KN/m2

活载：1.5×1.4=2.1KN/m2

荷载组合：（按计算宽度1.2m折算线性荷载，并计取折减系数）

验算承载力：q’=(3.2+2.1)×1.2×0.9=5.72KN/m

验算挠度：q=3.2×1.2×0.9=3.46KN/m

3.3.2材料截面特征值如下：

惯性矩：I=bh3/12=(50×1003)/12=4.17×106mm4

截面抵抗矩：W=bh2/6=(50×1002)/6=8.33×104mm3

允许挠度值[ω]=l/400=1200/400=3mm

3.2.3抗弯强度验算

最大弯矩：M=0.121ql2=0.121×5.72×1.22=1KN·m=1×106N·mm

抗弯承载力：σ=M/W=1×106/8.33×104=12N/mm2＜fm=16.9N/mm2(可)

最大挠度：ω=0.967ql4/100EI=(0.967×3.46×12004)/(100×9000×4.17×106)=1.85mm＜[ω]=3mm(可)

所以，选用的顶模板主龙骨可以满足要求。

3.4顶模板满堂钢管支撑架验算

3.4.1荷载及荷载组合

标准值：模板自重：0.75×0.18=0.135KN/m2

混凝土自重：25×0.1=2.5KN/m2

钢筋自重：1.1×0.1=0.11KN/m2

施工人员及设备荷载：1.0KN/m2

设计值：静载：（0.135+2.5+0.11）×1.2=3.3KN/m2

活载：1.0×1.4=1.4KN/m2

荷载组合：（按计算宽度1.2×1.2m折算集中荷载）

验算承载力：N=（3.3＋1.4）×1.2×1.2=6.77KN

JT／T 90-2020 港口装卸机械风载荷计算及防风安全要求3.4.2材料截面特征值如下：

强度设计值：fm=215N/mm2

回转半径：i=(d2+d12)1/2/4=(482+412)1/2/4=15.8mm

σ=N/A=6.77×103/489=13.84N/mm2＜fm=215N/mm2（可）

λ=L/i=1500/15.8=95(L为横杆步距中的较大值)

查表得出φ=0.588

YB／T 4766-2019 耐火材料用工业硅中单质硅和二氧化硅的测定方法.pdfσ=N/φA=6.77×103/0.588×489=23.55N/mm2＜fm=215N/mm2（可）

所以，选用的梁底模钢管支撑架可以满足要求。