施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
某文化城（二期）主体工程模板承重架专项施工方案四、模板工程的结构设计：
（1）、接缝平密、不漏浆。
（2）、保证结构构件的形状尺寸和相互位置的正确。
JTS／T320-2021 航道养护技术规范及条文说明.pdf（3）、力求模板构造简单、支拆方便。
（4）、保证施工过程中不变形、不破坏、不倒塌，满足安全要求。
（5）、针对工程具体情况因地制宜、就地取材、灵活选材。
（1）计算断面宽度1000mm，高度6250，两侧楼板高度200mm。
（2）墙模板荷载标准值计算
P1=0.22rt0β1β2V1/2=50.000KN/㎡
P2=24×H=28.800KN/㎡
倒混凝土时产生的荷载标准值:P3=4kN/㎡
(3)墙模板面板的受力分析
荷载计算值q=32.800KN/M
(4)墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算.
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度取得。
q=24.796/0.500=49.592KN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯距考虑静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=24.796/0.5=49.592KN/m
最大弯矩M=0.1q12=1.240KN.m
最大剪力Q=0.6×0.5×49.592=14.878KN
最大支座力N=1.1×0.5×49.592=27.276KN
f=1.240×106/10160=116.22N/mm2
小于205N/mm2，满足要求。
最大变形V=0.677×41.327×5004/(100×206000×243800)=0.348mm
最大挠度小于500/150和10mm，满足要求
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载连续梁计算。
最大M=4.742KN.m
最大支座F=36.877KN
外龙骨的截面力学参数为:
截面抵抗矩W=124.28㎝3
截面惯性矩I=783.00㎝4
f=4.742×106/1.05/124280=36.34N/mm2
小于215.0N/㎜2,满足要求.
最大变形V=0.3mm
最大挠度小于600/400，满足要求
(6)、对拉螺杆的计算
f——170N/㎜2;
对拉螺杆的直径（mm）：16×2
对拉螺杆的有效直径（mm）：14×2
对拉螺杆的有效直径（mm2）：A=288
对拉螺杆最大容许拉力值（KN）：[N]=48.96
对拉螺杆所受的最大拉力值（KN）：N=36.877
混凝土对模板的侧压力：混凝土初凝时间t0=200/（25+15）=5（h）
P1=0.22rt0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.15×1.2×7.51/2=99.8kN/m
P2=24×H=24×6.25=150kN/m
按最大值：故取P2=150kN/m
倾倒混凝土时产生的水平荷载：P3=4kN/m
设计荷载值：P1×1.2+P3×1.4=150×1.2+4×1.4=185.6kN/m
现按1200×1000柱箍进行强度验算:
L1=600㎜L2=1200㎜L3=1000㎜
q=P1×L/n=150×1÷6=25kN/m
W=5.08㎝3,抗拉强度f1=215KN/㎜2,A=4.89㎝2
Mmax=1/8qL2=1/8×25×0.62=1.125
Ó1=Mmax/WN=1.125×106/5.08×2×103=110.73N/㎜2
P=QL31/2=150×1.2×0.6/2=54KN
Ó2=P/AN=54×103/4.89×2×102=55.21N/㎜2
Ómax=Ó1+Ó2=110.73+55.21=165.94<215N/㎜2(可以)
E=2.1×105I=1/12×1200×123=17.28×104
fmab=5QL4/384EI=5×25×6004/384×17.28×104×2.1×105
=1.16㎜<600/250=2.4㎜(可以)
用Φ12螺杆,间距600,As=113㎜2,[σ]=170N/㎜2
N=P×内楞间距×外楞间距×L=150×103×0.6×0.3×0.6=16200N
N/A=16200/113=143.36<[σ]=170N/㎜2符合要求。
梁分宽大于400按700×1500计算模板，梁宽小于400按400×1200计算模板。
a、700×1500计算模板：
1）梁底模、侧模验算：侧模用12厚九夹板枋木体系，底模用50×80木枋加18厚九夹板，其抗弯强度f1=9.5N/㎜2
q1自重0.350×（0.7+1.5×2）×1.2=1.554kN/m
q2钢筋砼自重25×0.7×1.5×1.2=31.5kN/m
q3振捣自重2×0.7×1.4=1.96kN/m
Σq=1.554+31.5+1.96=35.014kN/m
M=1/8qL2=0.125×35.014×0.22=0.175kN·m(跨中弯距略)
W=1/6×b×h2=1/6×700×182=3.78×104mm3
I=1/12×b×h3=1/12×700×183=34.02×104mm4
Ó=M/W=0.175×106/3.78×104=4.6N/㎜2<9.5N/㎜2(可以)
(4)抗剪计算:东北落叶松抗剪强度fV=1.6N/㎜2
V=0.7×35.014×0.2=4.90KN
设计受剪应力τ=VS/IB=4.90×103×700×18/34.02×104×700
=0.259N/㎜2 (5)挠度计算:取跨中最大挠度K=0.644E=10000N fmab=5ql4/384EI=5×35.014×2004/384×1×104×34.02×104 =0.214㎜<200/250=0.8㎜(可以) 梁底模板支架自重1.18KN/m 梁传给小横向水平杆重35.014KN/m 小横向水平杆计算(见下图) 设计值:P=35.014×0.5×0.2+1.18×0.5×1.2=4.21KN传给小横向水平杆的最大荷载。 标准值：p＝35.014×0.5×0.2/1.2＋1.18×0.5×1.2＝3.625KN M=PLb1/2=4.21×0.5/2=1.053KN 抗弯强度δ=M/W=(1.053×106)/(5.08×103)=207.28N/㎜2 挠度V=(PRL3b1)/48E1=(3.625×5003×103)/(48×2.06×105×34.02×104)=0.134㎜<500/150=3.33㎜ (2)扣件的抗滑承载力计算 小横向水平杆传给立杆竖向力设计值。 R=P/2=4.21/2=2.105KN (3)砼梁板支架立杆计算 小横向水平杆传给模板支架的力为：4.21KN 脚手架自重：1.2×0.129×4.5=0.697KN N=0.697+4.21=4.907KN L0=h+2a=1.095+2×0.15=1.395m 长细比λ=L0/i取K=1时 λ=(1.5×153.3)/1.58=145.54<【λ】=210满足要求 取K=1.155时,λ=(1.155×1.5×153.3)/1.58=168.09 稳定性系数ψ=0.254 N/ψA=(4.907×103)/(0.254×489)=39.506N/㎜2 因本工程为地下室顶板梁最高最大,故风荷载不作考虑。 （4）、砼楼板模板支架(厚度250㎜)层高6.25m验算 楼板底模支架自重标准值0.78KN 楼板木模自重标准值0.35KN/㎡ 钢筋混凝土自重标准值25.0KN/㎡ 施工人员、设备、砼振捣荷载标准值:1+2=3.0KN/m 作用大横向水平杆永久线荷载设计值: ql=(0.35×0.75+25×0.75×0.25)×1.2=5.94KN/m 作用大横向水平杆可变线荷载设计值: q2=(0.75×1+2×0.75)×1.4=3.15KN/m 作用大横向水平杆线荷载设计值: q=ql+q2=5.94+3.15=9.09KN/m 大横向水平杆受最大弯距: M=0.125q1b2=0.125×9.09×0.752=0.639KN/m Ó=M/W=(0.639×106)/(5.08×103)=125.8N/㎜2 P=3.25/1.4+5.94/1.2=7.2KN V=PL3/100EI=7.2×103×7503/(100×2.06×105×34.02×104)=0.43㎜<750/150＝5mm满足要求 （5）扣件的抗滑承载力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向设计值 R=1.25qLb=1.25×9.09×0.75=8.52>8KN固采用双扣件 （6）砼模板支架立杆计算 水平杆传给立杆同模板自重产生的轴向力设计值之和 N=R＋0.80×1.2=9.09+0.8×1.2=10.05KN 模板支架立杆的计算长度 V0=h＋2a=1.533+2×0.15=1.83m 据规范长度系数υ=1.5 λ=L0/i=Kun/I 取K=1λ=（1.5×153.3）/1.58=145.5<(λ)=210 取K=1.155λ=（1.155×1.5×153.3）/1.58=168.09<(λ)=210 据长细比查表得稳定性系数：ψ=0.254 N/ψA=（10.05×103）/（0.254×489）=80.91N/㎜2<215N/㎜2=f （b）、400×1200计算模板：300×1170 1）梁底模、侧模验算：侧模用12厚九夹板枋木体系，底模用50×80木枋加18厚九夹板，其抗弯强度f1=9.5N/㎜2 q1自重0.350×（0.4+1.2×2）×1.2=1.176kN/m q2钢筋砼自重25×0.4×1.2×1.2=14.4kN/m q3振捣自重2×0.4×1.4=1.12kN/m Σq=1.176+14.4+1.12=16.696kN/m M=0.125×16.696×（0.2）2=0.083kN·m W=1/6×b×h2=1/6×400×182=2.16×104mm3 I=1/12×b×h3=1/12×400×183=19.44×104mm4 Ó=M/W=0.083×106/2.16×104=3.84N/㎜2<9.5N/㎜2(可以) (4)抗剪计算:东北落叶松抗剪强度fV=1.6N/㎜2 V=0.6×16.696×0.2=2.0035KN 设计受剪应力τ=VS/IB=2.0035×103×400×18/19.44×104×400 =0.186N/㎜2 (5)挠度计算:取跨中最大挠度K=0.644E=10000N fmab=5ql4/384EI=5×16.696×2004/384×1×104×19.44×104 =0.178㎜<200/250=0.8㎜(可以) 梁底模板支架自重1.18KN/m 梁传给小横向水平杆重16.696KN/m 小横向水平杆计算(见下图) 设计值:P=16.696×0.75×0.2+1.18×0.75×1.2=3.316KN传给小横向水平杆的最大弯距 标准值：p＝16.696×0.5×0.2/1.2＋1.18×0.5＝1.285KN M=PLb1/2=3.316×0.5/2=0.829KN 抗弯强度δ=M/W=(0.829×106)/(5.08×103)=163.189N/㎜2 挠度V=(PRL3b1)/48EI=(1.285×7503×103)/(48×2.06×105×16.696×104)=0.328㎜<750/150=5㎜ (2)扣件的抗滑承载力计算 小横向水平杆传给立杆竖向力设计值。 R=P/2=3.316/2=1.658KN (3)砼梁板支架立杆计算 小横向水平杆传给模板支架的力为：3.316KN 脚手架自重：1.2×0.129×4.5=0.697KN N=0.697+3.316=4.013KN L0=h+2a=1.095+2×0.15=1.395m 长细比λ=L0/i取K=1时 λ=(1.5×180)/1.58=170.886<[λ]=210满足要求 取K=1.155时,λ=(1.155×1.5×180)/1.58=197.37 稳定性系数ψ=0.254 N/ψA=(3.316×103)/(0.254×489)=26.697N/㎜2 五、后浇带支模板、拆模方案、梁柱拆模程序 由于底板厚度较大，势必该部位模板受砼侧向压力大，因此支模工作尤为重要。后浇带位置钢筋应加密，在补浇后浇带砼时，主筋采用镦粗直螺纹连接成整体。支模采用九夹板，内衬钢板网，以增加砼粘结，二侧模板采用对撑，设对撑剪力撑，以增加模板的稳定性。 地下室外墙后浇带与底板后浇带相对应，该处钢筋拉通不断，但施工时竖向主筋不连接，待今后补浇后浇带砼前再焊接，这样后浇带内钢筋只有水平筋，方便其二侧支模工作的施工。同时为方便钢板止水带施工，可将单侧(内侧)水平筋拆开，浇捣后浇带砼前焊回搭焊，L≥10d。同时在外墙外侧增贴高分子防水卷材，防止后浇带渗水。 对楼面梁、板处后浇带施工时，沿用原有梁、板模板支架，采用钢梁吊挂结构，可避免采用落地支架结构。因支架在混凝土的重力作用下产生压缩变形，从而使得后浇的梁板模低于接缝处已浇筑成型混凝土梁板的标高和接口处漏浆，达不到所要求的外观效果。梁板后浇带混凝土浇捣的吊挂结构采用两根紧固螺栓，使梁板底模与原混凝土结构底面紧密贴牢，防止混凝土浆的渗漏，后浇带梁板混凝土重量通过吊挂螺栓传递到楼板面的吊挂钢梁上，钢梁通过垫高的垫木传递到已成型的砼结构上，从而保证梁板后浇带混凝土的安全浇捣和浇捣成型的外观质量。 柱、墙要及时拆除模板，有利于模板的周转和混凝土养护，但拆模要掌握时机，应使混凝土达到必要的强度，底模板拆除应在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除： 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率计（﹪） 模板拆除应先向监理单位书面申请，同意后方可拆除。 侧模拆除在混凝土强度保证其表面及菱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、清理。 拆模程序应先支后拆、后支先拆一套电梯施工组织设计，先排除非承重部分、后拆除承重部分。 定型模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛扔。 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带并系牢。 经医生检查认为不适合高空作业人员，不得进行高空作业。 工作前应先检查使用工具是否牢固，扳手等工具必须用涟系挂在身上，以免掉落伤人，工作时思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。 遇六级以上大风时，应暂停室外的高空作业。 高空拆模时应有专人指挥GB／T 40019-2021标准下载，并在下面标出工作区，用子和红白旗加以围栏暂停人员过往。 不得在脚手架上堆放模板等材料，严禁从高处扔下。 拆模板一般用长撬棍，人不许站在拆除的模板上，在拆除模板时要注意整块模板掉下，防止突然全部掉落伤人。