施工组织设计下载简介

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[江西]高层住宅落地式钢管脚手架施工方案

2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

为了对脚手架工程施工过程中，出现脚手架倾斜、坍塌、垮架、高空坠落或落物伤人等事故进行紧急处理，最大限度保护人民的生命安全和减少企业经济损失，特制定本应急预案。

某新建厂房施工组织设计2、抢险指挥中心设立在项目经理办公室里。

1.减少应急预案风险的措施

作业层跨地（楼）面高度≥2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.5m.

在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。

挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。

上下脚手架的梯道、坡道、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或者其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。

采取合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。

1、险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号；

2、应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应；

3、迅速组织抢险队，立即进行现场抢救工作；

4、通过通讯工具，立即与当地医疗、消防、部门取得联络，请求支援。

1、警戒隔离：抢险队员在事故现场周围设立警戒线，以防止非抢险队员进入警戒区内，造成连锁事故，为更好的进行抢险工作创造条件。

2、人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险人员转移出事故现场。

3、人员抢救：抢救队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。

4、险情控制：抢险队使用预备的应急物质，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。

5、设置导向：在事故现场入口及进入现场的主要通道安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物质等迅速准确地进入施工现场。

6、记录：事故发生后，由质检部门有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料

现场抢救工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。

对事故中受伤人员应及时送往医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失，对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关规定及时将赔偿费用支付给家属。

双排脚手架搭设高度为41.7m，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处江西九江，基本风压0.32kN/m2；

风荷载高度变化系数μz=0.84，0.74，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；

脚手板铺设总层数:7；

单立杆脚手板铺设层数:0；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.4。

大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.9/(2+1)=0.6kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.09=0.15kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.15×1.52+0.10×0.84×1.52=0.216kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.216×106,0.255×106)/4730=53.911N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=53.911N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.09=0.125kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.6kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.125×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×113600)=1.469mm；

大横杆的最大挠度1.469mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；

活荷载标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1)=0.900kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.135)+1.4×0.9=1.486kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.035×0.92/8=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.486×0.9/3=0.446kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.45kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.45×106/4730=95.141N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=95.141N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.035×9004/(384×2.06×105×113600)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.135+0.9=1.088kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.203=1.216mm；

小横杆的最大挠度为1.216mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.5×2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.035×0.9/2=0.016kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；

活荷载标准值:Q=2×0.9×1.5/2=1.35kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.053+0.016+0.202)+1.4×1.35=2.216kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGS1=[0.1248+0.035+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×20.00=3.794kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NGD2=0.3×0×1.5×(0.9+0.3)/2=0kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NGD3=0.15×0×1.5/2=0kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NGS4=0.005×1.5×20=0.15kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=3.511kN；

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=9.299kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.9×1.5×2/2=2.7kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×3.511+0.85×1.4×2.7=7.426kN；

Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×9.299+0.85×1.4×2.7=14.372kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×3.511+1.4×2.7=7.993kN；

N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×9.299+1.4×2.7=14.939kN；

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×0.32×0.84×0.693=0.13kN/m2；

Wk2=0.7×0.32×0.74×0.693=0.115kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.13×1.5×1.82/10=0.075kN·m；

Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.115×1.5×1.82/10=0.066kN·m；

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=7.426kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=7.993kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7426.272/(0.188×450)+75412.575/4730=103.724N/mm2；

立杆稳定性计算σ=103.724N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=7993.272/(0.188×450)=94.483N/mm2；

立杆稳定性计算σ=94.483N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=9.293kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=9.576kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9292.536/(0.188×450)+66434.887/4730=123.886N/mm2；

立杆稳定性计算σ=123.886N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9576.036/(0.188×450)=113.192N/mm2；

立杆稳定性计算σ=113.192N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.32=0.143kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.239kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.239kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=8.239

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.239小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120kPa；

其中大禹城邦51#楼建筑工程施工组织设计，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=92.925kPa；

其中例27-中国建筑第八公司-中银大厦施工组织设计（鲁班奖50例），上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(3.511+9.299)+0.85×1.4×2.7=18.585kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

p=92.925kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！