施工组织设计下载简介

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洞山校区学生公寓、食堂扩建工程模板支撑专项施工组织设计

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1kQB／T 5425-2019 除湿机用转子式压缩机.pdf，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.62kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.06kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3=0.98kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.06×0.8+1.2×0.57×0.8＝1.47kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.62×0.05＝0.08kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.47kN;

同理，R'＝0.98kN，R''＝0.98kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.98×0.8＝0.86kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.86×0.05＝0.04kN

R＝max[Rmax，R1]＝0.86kN;

同理，R'＝0.57kN，R''＝0.57kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.29kN·m

σ＝Mmax/W＝0.29×106/4490＝65.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝1.47kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.47×1000/424＝6.94N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.23mm

跨中νmax=0.22mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.23mm≤[ν]=300/400=0.75mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150

Mw＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.06/0.8＝3.63kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝3631.01/(0.54×424)+0.06×106/4490＝29N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝3.63kN≤[N]＝30kN

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m

σ＝Mmax/W＝0.01×106/37500＝0.19N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×62.54/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝62.5/400＝0.16mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×18.71×0.06+0.446×1.76×0.06＝0.51kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×18.71×0.06+1.223×1.76×0.06＝1.47kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×18.71×0.06+1.142×1.76×0.06＝1.21kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×15.4×0.06＝0.38kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×15.4×0.06＝1.1kN

R3'=0.928q2l=0.928×15.4×0.06＝0.89kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×1.97×0.92，0.5×1.97×0.452]＝0.2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.2×106/64000＝3.12N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×1.97×0.9，1.97×0.45]＝1.077kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.077×1000/(2×60×80)＝0.34N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.41×9004/(100×9350×2560000)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.41×4504/(8×9350×2560000)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×1.97×0.9，0.393×1.97×0.9+1.97×0.45]＝2.03kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.53kN，R2＝R4＝2.03kN，R3＝1.26kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.41×0.9，0.393×1.41×0.9+1.41×0.45]＝1.45kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.14kN，R'2＝R'4＝1.45kN，R'3＝0.93kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.315×106/5080＝61.95N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.19kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.19×1000/489＝17.14N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.51kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.51kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

新建贵阳至广州铁路GGTJ-9-3-2标冬季施工方案抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.41kN，R2＝3.81kN，R3＝3.81kN，R4＝0.41kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝3862.39/(0.54×424)+0.06×106/4490＝30N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2JD14-029-2017标准下载，R3]＝4.7kN≤[N]＝30kN