施工组织设计下载简介

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注：检查中心线、轴线位置时，应纵、横两个方向量测，并取其中较大值。

*.2.1.1底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。

检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。

底模拆除时的混凝土强度要求

加深坑支护桩施工方案技术交底记达到设计的混凝土立方体抗压强度

*.2.1.2后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。

*.2.2.1侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

*.2.2.2模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

7.1.1制定每个人、班组、管理层质量分解目标和工作目标，不违规，不漏查漏检，不出次品，确保分项工程优良。

7.1.2各层次管理人员和作业班组，认真组织学*贯彻有关贯标文件、施工组织设计、施工方案、施工图纸和国家，南京市的有关规范、标准、规定、技术资料管理规定，实施标准化管理。

7.1.3严格执行样板制。易产生质量通病的关键节点和部位都应事先组织样板施工，样板引路。施工应有组织的进行，总工、质检员和有关施工员应反复检查，经验收合格后，以此样板进行交底，通过样板统一认识、统一作法、统一标准，以后施工不准偏离样板。

7.1.4严格实施跟踪监控检查指导，施工员要严格监控班组的三检制，把一切大的质量问题消灭在萌芽中，班组要实行质量讲评制度，批评落后、表扬先进。施工员要严格监控模板施工的全过程，及时进行预检，随时检查，发现问题及时指导整改，发现较严重问题要组织分析原因，针对原因采取措施，专人限期整改。

7.1.*严格控制技术资料：施工员、质检部门，对模板工程的预检、检验批验收和不合格的整改情况应及时填写上报资料员。所有技术资料要符合有关文件的要求和质量验收标准的要求，要真实、清楚、及时，不准后补，不准涂改。

7.1.*各层次管理人员要学会工作方法和思想方法，要善于作思想工作，善于调动每个人的积极性，善于上下沟通，彼此协调一致的搞好质量工作。

7.1.7建立落实奖惩制度。对个别人责任心不强，屡教不改，对工程质量造成较严重后果的进行惩罚；对质量做出贡献的，有突出成绩的要及时奖励。

7.2.1加强安全教育，除进行安全教育外，专业工长要根据作业实际情况，对所有操作者要经常进行安全意识教育，使其随时注意自我安全保护和保护他人安全的防范意识。

7.2.2建立模板工程施工的安全制度，配置足够的安全防护设施、用具，创造安全生产的工作环境。发现不安全隐患及时整改。

7.2.3模板的堆放。模板要有专门场地堆放。堆放场地的混凝土地面要坚实平整，四周用挡板封闭，进行标识，并在明显位置挂危险标记。

7.2.4模板吊装。起吊前要检查吊环是否牢固可靠，检查周围是否有障碍物，吊钩是否挂好，当吊位不在塔吊司机视线内时，应由两名哨工商下指挥，*级以上大风和视线不好时应停止吊运。

7.2.*作业平台要安装牢固，护身柱用φ4*钢管防护，间距1200mm，连接要牢固，经检查合格后方能施工。操作人员高处作业时应系好安全带。

7.3.1按顺序有组织地拆模，要准备必要的简便工具，不能乱拆乱砸，不要误拆梁、板和悬挑结构的支撑系统，保护混凝土结构和外观棱角。

7.3.2对多层板模板要轻拆轻放，分类码放，专模专用，提高周转次数。

7.3.3楼梯踏步、柱子、墙模板拆除后，对其楼梯踏步和柱、墙离地1*00mm高的阳角用废旧多层板进行保护。

7.3.4对楼板、楼梯、悬挑结构等，施工期间应采取有效的支撑加固措施。

7.4.1实行限额领料制度。根据施工任务情况，班组长拟定详细需用计划，经施工员和材料部门审核批准后，办理领料手续。特别是零星材料小型用具，更要严加控制，并注意剩余材料、废旧材料的回收。

7.4.2施工员、材料保管员要随时加强节约意识和职业道德教育，树立节约光荣，浪费可耻的风气，采取节约有奖，浪费者罚，激励机制。

7.4.3确定班组节约目标，采取一切可行的节约措施。建立节约记录台帐。

7.4.4实行班组自查、互查、交接查,施工员和材料员定期组织节约检查。

7.*.1本工程严格贯彻ISO14001环境管理体系规范。

7.*.2现场设专人打扫卫生，定时洒水，保持干净整洁，无扬尘。

7.*.3施工人员严禁打闹、嬉戏或大声喧哗。

7.*.4模板拆除时尽量减少噪音，不得用力敲击模板，起吊、放置时做到轻拿轻放。

7.*.1紧急联络与通讯，包括发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。

7.*.2一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区撤离。

紧急工作组的组成和职责：

（1）救援组：主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。

（2）事故处理组：按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。

（3）联络组：负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，按应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。

（4）警戒组：主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。

7.*.4紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。

模板支架高H为10~12米，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.*m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽*0mm，高100mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用碗扣式满堂红脚手架，钢管壁厚不得小于3mm，管上严禁打孔。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×1*2/*=*.40×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.12×2*×1=3kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.12×1.1×1=0.132kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝2×1=2kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x*＝3×1=3kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、*项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+3+0.132)×1.2=4.11*kN/m；

q1=(x4+x*)×1.4=(2+3)×1.4=7kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.0*g1lc2+0.1q1lc2=0.0*×4.11*×0.32+0.1×7×0.32=0.093kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.111kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.111×10*/(*.40×104)=2.0*1N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=2.0*1N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.*g1lc+0.*17q1lc=0.*×4.11*×0.3+0.*17×7×0.3=2.037kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×2037.012/(2×1000×1*)=0.17N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.17N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=10000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×1*3/12=4.**×10*mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

底模面板的挠度计算值ν=0.121mm小于挠度设计值[v]=Min(300/1*0，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.12×2*×0.3=0.9kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.12×1.1×0.3=0.04kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=2×0.3=0.*kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x*=3×0.3=0.9kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、*项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.2=(0.09+0.9+0.04)×1.2=1.23*kN/m；

q2=(x4+x*)×1.4=(0.*+0.9)×1.4=2.1kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/*=*0×1002/*=*.333×104mm3；

σ=0.299×10*/(*.333×104)=3.**9N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=3.**9N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.*g2la+0.*17q2la=0.*×1.23*×0.9+0.*17×2.1×0.9=1.*33kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.**N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.**N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=10000N/mm2；

方木惯性矩I=*0×1003/12=4.1*7×10*mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.*21×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x*)×la4/(100×E×I)=0.13mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.13mm小于挠度设计值[v]=Min(900/1*0，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.03*4kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.23*×0.9+1.2×2.1×0.9=3.491kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：木方:100×100mm；

W=1**.**7×103mm3；

I=*33.333×104mm4；

支撑计算弯矩图(kN·m)

支撑计算变形图(mm)

支撑计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=11.443kN；

托梁的最大应力计算值σ=0.*41×10*/1**.**7×103=*.047N/mm2；

托梁的最大挠度νmax=0.***mm；

托梁的抗弯强度设计值fm=13N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=*.047N/mm2小于托梁抗弯强度设计值fm=20*N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度计算值ν=0.***小于最大允许挠度[v]=min(900/1*0,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.3*∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=11.443kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.1*kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.1*×14.2=2.13kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.3*=11.443+2.13×1.3*=14.31*kN；

其中1.3*为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.2+2×0.*=2.2m；

l0=kμh=1.1**×1.**4×1.2=2.3**m；

故l0取2.3**m；

λ=l0/i=2.3**×103/1*.*=1*0；

查《规程》附录C得φ=0.30*；

σ=1.0*×N/(φAKH)=1.0*×14.31*×103/(0.30*×4.*9×102×0.9*1)=104.911N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=104.911N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝14.318kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×1×0.273×0.45=0.086kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.086×0.9×1.22/10=0.013kN·m；

σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×14.318×103/(0.308×4.89×102×0.951)+0.013×106/(5.08×103)=107.522N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=107.522N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

成达佳园模板施工方案fg=fgk×kc=120×1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×14.318/0.25=60.137kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15.034kN；

GB 50037-2013 建筑地面设计规范（完整正版书扫描）基础底面面积：A=0.25m2。

p=60.137kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！