施工组织设计下载简介

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方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.154×106/8.53×104=1.8N/mm2；

方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×3.524×1000/(2×80×80)=0.826N/mm2；

镇环境综合整治改造工程施工组织设计.docx方木的最大挠度：ν=0.126mm；

方木的允许挠度：[ν]=0.383×103/250=1.533mm；

方木最大应力计算值1.808N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.826N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.126mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.533mm，满足要求！

八、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3.5；

W=10.16cm3；I=24.38cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.532kN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.143kN·m；

最大变形νmax=0.122mm；

最大支座力Rmax=1.888kN；

最大应力σ=M/W=0.143×106/(10.16×103)=14.1N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值14.1N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度νmax=0.122mm小于800/150与10mm,满足要求!

2.梁底托梁的强度计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.898kN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.317kN·m；最大变形νmax=1.124mm；

最大支座力Rmax=17.382kN；

最大应力σ=M/W=1.317×106/(10.16×103)=129.7N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值129.7N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足!

托梁的最大挠度νmax=1.124mm小于800/150与10mm,满足要求!

立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

纵向钢管的最大支座反力：N1=1.888kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.5=0.697kN；

N=N1+N2=1.888+0.697=2.585kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2584.915/(0.203×489)=26N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=26N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

纵向钢管的最大支座反力：N1=17.382kN；

N=N1+N2=17.382+0.349=17.731kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17731.026/(0.203×489)=178.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=178.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.5+0.2×2)=2.222m；

lo/i=2221.735/15.8=141；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.344；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=17731.026/(0.344×489)=105.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=105.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=110×1=110kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=110kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=17.382/0.16=108.64kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=17.382kN；

基础底面面积：A=0.16m2。

p=108.64≤fg=110kPa。地基承载力满足要求！

（二）14.5m高120mm厚板模板计算书

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):14.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料为：钢管(单钢管):Ф48×3；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×3002=67680N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=67680/54000=1.253N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.35kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.35×3004/(100×9000×48.6×104)=0.042mm；

面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.042mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=8×8×8/6=85.33cm3；

I=b×h3/12=8×8×8×8/12=341.33cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.12+0.35×0.3=1.005kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.3=0.75kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.005+1.4×0.75=2.256kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.256×12=0.282kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.282×106/85333.33=3.305N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.305N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×2.256×1=1.41kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.41×103/(2×80×80)=0.33N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.33N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

均布荷载q=q1=1.005kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×1.005×10004/(100×9000×3413333.333)=0.17mm；

最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.17mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×3；

W=5.08cm3；I=10.78cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.256kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.759kN·m；最大变形Vmax=2.195mm；

最大支座力Qmax=8.205kN；最大应力σ=759429.76/5080=149.494N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值149.494N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.195mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×14.5=2.007kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.357kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=12.728kN；

立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]

按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；

l0/i=1900/15.8=120；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12728.16/（0.452×489）=57.586N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=57.586N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.032×(1.5+0.2×2)=2.288m；

Lo/i=2288.254/15.8=145；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.328；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12728.16/（0.328×489）=79.357N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=79.357N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg

地基承载力设计值:fg=fgk×kc=100×1=100kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=100kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

GB／T 38751-2020标准下载立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.728/0.16=79.551kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.728kN；

基础底面面积：A=0.16m2。

黄沙河涌改造工程施工组织设计p=79.551≤fg=100kpa。地基承载力满足要求！

十四、高大模板工程施工图

本工程高大支模区域绘制施工图共7张，详附件。