施工组织设计下载简介

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νmax＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.54kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下模板工程施工工艺及注意要点，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.54kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×1＝20.28kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.46kN，R2＝4.83kN，R3＝4.83kN，R4＝0.46kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝4926.39/(0.54×424)+0.06×106/4490＝34.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝5.54kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.93/(1×0.15)＝32.84kPa≤fak＝140kPa

板模板（扣件式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.32kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[3200/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.32×0.92+0.101×0.94×0.92＝0.16kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.1×0.92+0.213×3.15×0.9＝0.61kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.252/2，0.1×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.61，0.79]＝0.79kN·m

σ＝Mmax/W＝0.79×106/64000＝12.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.32×0.9+0.617×0.94×0.9＝1.24kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.1×0.9+0.675×3.15＝2.18kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.25，0.1×0.25+3.15]＝3.17kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.24，2.18，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×9004/(100×9350×2560000)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.55×0.9+1.2×0.57×0.9＝2.15kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.25＝0.49kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.15kN;

同理，R'＝1.52kN，R''＝1.52kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.28×0.9＝1.27kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.27×0.25＝0.32kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.27kN;

同理，R'＝0.9kN，R''＝0.9kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.59kN·m

σ＝Mmax/W＝0.59×106/64000＝9.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝3.63kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.63×1000/(2×80×60)＝1.13N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

νmax＝0.63mm

跨中νmax=0.63mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.26mm≤[ν]=150/400=0.38mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

JTG 3362-2018标准下载Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.94kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4943.26/(0.51×424)+0.06×106/4490＝36.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.94kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

GB／T 38830-2020 IPTV媒体交付系统技术要求 全局负载均衡子系统立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.94/(1×0.1)＝49.43kPa≤fak＝70kPa