施工组织设计下载简介

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华环国际烟草有限公司易地技术改造项目一期锅炉房工程施工组织设计

νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.62kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知DB41／T 1993-2020 山水林田湖草生态保护修复工程监理规范.pdf，右侧立柱扣件受力R＝0.62kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.56kN，R2＝7.98kN，R3＝7.98kN，R4＝0.56kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝8077.9/(0.54×424)+0.06×106/4490＝48.28N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.08/(1×0.15)＝53.85kPa≤fak＝140kPa

梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m

σ＝Mmax/W＝0.01×106/37500＝0.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×17.95×754/(100×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×21.81×0.08+0.446×1.76×0.08＝0.7kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×21.81×0.08+1.223×1.76×0.08＝2.03kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×21.81×0.08+1.142×1.76×0.08＝1.67kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2l=0.393×17.95×0.08＝0.53kN

R2'=R4'=1.143q2l=1.143×17.95×0.08＝1.54kN

R3'=0.928q2l=0.928×17.95×0.08＝1.25kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.42×0.92，0.5×2.42×0.42]＝0.21kN·m

σ＝Mmax/W＝0.21×106/64000＝3.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.42×0.9，2.42×0.4]＝1.321kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.321×1000/(2×60×80)＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.78×9004/(100×9350×2560000)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.78×4004/(8×9350×2560000)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.42×0.9，0.393×2.42×0.9+2.42×0.4]＝2.49kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.11kN，R2＝R4＝2.49kN，R3＝1.74kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.78×0.9，0.393×1.78×0.9+1.78×0.4]＝1.83kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.6kN，R'2＝R'4＝1.83kN，R'3＝1.3kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.351×106/41670＝8.41N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝5.47kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.47×1000/(2×100×50)＝1.64N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

νmax＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.58kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.58kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.5kN，R2＝5.26kN，R3＝5.26kN，R4＝0.5kN

JGJT225-2010 大直径扩底灌注桩技术规程.pdff＝N/(φA)+Mw/W＝5355.83/(0.54×424)+0.06×106/4490＝36.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝6.05kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

粉磨站循环水管网、给排水管网、采暖管网、电缆沟、排水沟、护坡、厂区道路等土建及配套安装工程施工组织设计立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.36/(1×0.15)＝35.71kPa≤fak＝140kPa