施工组织设计下载简介

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郴州国际会展中心工程外架搭设施工方案

（1）外脚手架外侧均需满挂安全网进行全封闭围护，以保证施工安全。架设水平安全网时，其伸出宽度应大于2m，外口应高于内口，搭接牢固。

（1）脚手架搭设应远离高压线，在使用期间，严禁与带电体接触。（2）由于外墙装饰施工，正处于雷雨季节，钢管外脚手架应设置

避雷措施中建某高层悬挑防护棚施工方案[1]（16P），避雷的设置按脚手架（房屋周边长度）不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。采取钢管与主体结构避雷钢筋，用Φ12钢筋焊接（采用单面搭接焊，焊接长度不小于120mm）

4、严禁在施工过程中随意拆除节点处的纵横水平杆、连墙件。严格控制施工堆积层次和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固。

（二）、人行道、通道口安全防护设置

本工程在施工中各个工作面的通道口、临各操作棚、人行通道段搭设双层防护棚，防护棚的宽度大于通道口宽度1m以上，防护棚为双层防护，底层用竹跳板和九夹板满铺，面层用竹跳板满铺加盖彩条布，双层防护棚之间的净距不小于600mm；防护棚四周悬挂安全密网封闭，通道内钢管涂刷红白相间油漆。防护棚上严禁堆放材料；

人行通道布置位置图见附图。

1、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽扣。每人1顶。安全帽:管理人员红色,作业人员黄色;办公室有备用安全帽。

2、二米以上高处作业施工人员必须系好安全带。

3、外架张挂全封闭密目安全网。

1）临边应设置防护栏杆，防护栏杆应有上、下两根横杆，下横杆距离地面0.6m，上横杆距离地面不小于1.2m；

2）凡临边防护应在栏杆底部设高度不小于0.18m的挡脚板。

外脚手架安装前，由项目安全员对施工班组进行安全技术交底，再由班组长对操作人员进行施工操作交底后，方可上岗操作。并注意以下方面：

1、防电：各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。

2、防火：应设置足够数量的灭火器。每栋每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。

3、防雷：脚手架顶部按规定要求做好防雷接地工作。

（1）施工场地范围内安排8人专职的保安人员，对工地进行24小时巡查，以确保施工现场及社区居民身命财产安全；

（2）作好居民区住户的宣传，提醒居民随时关好门窗，防止居民室内的财产安全；

（3）作好民工的法治宣传教育，防止民工利用工作之便进行偷盗；

4、脚手架在使用过程中派专人进行检查和维护，严禁在使用过程中拆除主节点处纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆。

5、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

6、架子工必须持证上岗。无操作证、患有高血压、心脏病等病症的人及酒后的人严禁上架作业。

7、夜间照明：夜间施工应设置足够数量的防暴白炽灯照明，且照度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞。无灯楼层的步架禁止上人。

8、风、雨、雪天施工：五级风以上，不得进行高空脚手架的搭、拆作业。大雨后一定的时间不得在脚手架上进行砌筑施工，以防木脚手板浸水后超载。雪天要经常清扫脚手架，防止积雪超载或打滑。

9、脚手架堆放重量应符合规范要求，脚手架上的荷载规定为：装饰工程每平方米≯2.00KN。

10、当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现隐患，应及时进行复查继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。

11、架子搭设周边应同步进行，临时间断高度差不得超过一步架。中途架子搭设应比操作层高一步架。

12、确保脚手架操作层畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、倒退行走，工人在架上作业中注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息等不安全行为；

13、外架实行分阶段搭设、分阶段验收并交付使用的原则进行。验收时由公司、项目部和班组参加，共同签字并报有关部门复验，挂牌后方可使用。

（七）、施工安全的组织措施：

为保证能按质按时完工，我公司安排了强有力的管理人员，技术人员，根据工程进度和工程特点，拟按排如下作业人员：1、架子工：30人；2、电焊工：8人；3、普工：10人；

七、钢管落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为43m，30米以下采用双管立杆，30米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上，小横杆间距为750mm。

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为十字扣连接；大横杆及立杆连接为接头扣，外剪刀撑为活动扣；取扣件抗滑承载力系数为0.8；单个抗滑为8kN，即0.8*8=6.4kN；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

主体施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；施工荷载为2kN/m2

本工程地处湖南郴州市，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:4；

单立杆脚手板铺设层数:2；

地基土类型:素填土夯实密实度为99%，铺设200mm厚C20砼垫层，宽度2m，并向外跑水10cm，垫层外设置排水沟；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆底设置底座或垫块面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038*1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3*1=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5=2.3256kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=2.3256×1.052/8=0.320kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=62.99/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=62.99N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.15+1.5=1.688kN/m；

最大挠度ν=5.0×1.688×10504/(384×2.06×105×121900)=1.058mm；

小横杆的最大挠度1.058mm小于小横杆的最大容许挠度1050/400=3.75与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.05×1.5/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.221kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpax=0.175Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.175×1.221×1.5=0.321kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.321=0.328kN.m

最大应力计算值σ=0.328×106/5080=64.56N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=64.56N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1.146*Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.04+0.158)*1.2+1.5*1.4）/2=1.223kN

ν=1.146×1.223×15003/(100×2.06×105×121900)=1.883mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.883=1.935mm；

大横杆的最大挠度1.935mm小于大横杆的最大容许挠度1500/400=3.75与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.363kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×2.363=3.71kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGL1=[0.1248*2+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×30.00=8.153kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×2×1.5×(1.05+0.3)/2=0.607kN；

NGL2=0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.215kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×2×1.5/2=0.225kN；

NGL3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NGL4=0.005×1.5×43=0.322kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.011kN；

NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=10.14kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×10.14+1.4×4.725=18.783kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.845+1.4×4.725=10.029kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×10.14+0.85×1.4×4.725=17.790kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.845+0.85×1.4×4.725=9.030kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.82/10=0.137kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1.30.00米以上立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=10.029kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10029/(0.186×489)=110.264N/mm2；

立杆稳定性计算σ=110.264N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=9.030kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9030/(0.186×489)+137000/5080=126.249N/mm2；

立杆稳定性计算σ=126.249N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.30.00米以下立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=28.812kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89*2cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=28812/(0.186×489*2)=158.387N/mm2；

立杆稳定性计算σ=158.387N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=26.820kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89*2cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=26820/(0.186×489*2)+137240.082/5080=174.405N/mm2；

立杆稳定性计算σ=174.405N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.237kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=10.382

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力16kN大桥施工方案，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

外架地基软弱土层处采取毛石碎石换填压实，上浇捣200mm厚C20砼，地基承载力经荷载板实验。地基承载力大于160Kpa:

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=144.06kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=28.812kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

电力安装施工安全措施.pdfp=144.06≤fg=160kPa。地基承载力满足要求！