施工组织设计下载简介

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集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=3.555mm

小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求!

大体积混凝土施工方案设计及实施细则三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.040×1.250=0.050kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.250×1.300/2=0.284kN

活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.300/2=1.625kN

荷载的计算值R=1.2×0.050+1.2×0.284+1.4×1.625=2.676kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033

NG1=0.103×18.000=1.859kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×12×1.300×(1.250+0.350)/2=4.368kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.300×12/2=1.326kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.300×18.000=0.234kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.787kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×3×1.300×1.250/2=4.875kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.800

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×1.250×0.800=0.250kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.787+0.9×1.4×4.875=15.487kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.787+1.4×4.875=16.169kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.250×1.300×1.500×1.500/10=0.092kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.169kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.750×1.500=3.032m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

——由长细比，为3032/16=191；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.199；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=16169/(0.20×506)=160.577N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.487kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.750×1.500=3.032m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

——由长细比，为3032/16=191；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.199；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=15487/(0.20×506)+92000/5260=171.316N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、型钢支承梁受力计算:

型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算

本工程算例中，l=2000mm，a=350mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=2370.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=237.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载F=10.740kN

代入公式，经过计算得到

最大弯矩MB=9.129kN.m

抗弯计算强度f=9.129×106/(1.05×237000.0)=36.685N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载F=10.740kN

最大挠度Vmax=0.878mm

水平支撑梁的最大挠度不大于2200.0/250,满足要求!

针对10#楼型钢支承式扣件钢管电梯井操作架计算书

双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.25米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为
48*2.8。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设11层计算。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.250/3=0.146kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.250/3=0.833kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.146=0.223kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.833=1.167kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.223+0.10×1.167)×1.3002=0.227kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.268×106/5260.0=51.010N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.040+0.146=0.186kN/m

活荷载标准值q2=0.833kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.186+0.990×0.833)×1300.04/(100×2.06×105×127100.0)=1.037mm

大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.040×1.300=0.052kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.250×1.300/3=0.190kN

活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.300/3=1.083kN

荷载的计算值P=1.2×0.052+1.2×0.190+1.4×1.083=1.806kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.040)×1.2502/8+1.806×1.250/3=0.762kN.m

=0.762×106/5260.0=144.838N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.040×1250.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=0.052+0.190+1.083=1.325kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=3.555mm

小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.040×1.250=0.050kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.250×1.300/2=0.284kN

活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.300/2=1.625kN

荷载的计算值R=1.2×0.050+1.2×0.284+1.4×1.625=2.676kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033

NG1=0.103×17.400=1.797kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×11×1.300×(1.250+0.350)/2=4.004kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.300×11/2=1.215kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.300×17.400=0.226kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.243kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×3×1.300×1.250/2=4.875kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.800

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×1.250×0.800=0.250kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.243+0.9×1.4×4.875=14.834kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.243+1.4×4.875=15.516kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.250×1.300×1.500×1.500/10=0.092kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.516kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.750×1.500=3.032m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

——由长细比，为3032/16=191；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.199；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=15516/(0.20×506)=154.091N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.834kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.750；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.750×1.500=3.032m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

——由长细比，为3032/16=191；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.199；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.092kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=14834/(0.20×506)+92000/5260=164.830N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、型钢支承梁受力计算:

型钢支承脚手架按照单跨简支梁计算

本工程算例中，l=2200mm，a=300mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=2370.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=237.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载F=10.740kN

代入公式，经过计算得到

DLT1532-2016 接地网腐蚀诊断技术导则最大弯矩MB=9.129kN.m

抗弯计算强度f=9.129×106/(1.05×237000.0)=36.685N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载F=10.740kN

最大挠度Vmax=0.878mm

JD14-030-2017标准下载水平支撑梁的最大挠度大于2200.0/250,满足要求!