施工组织设计下载简介
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镇江新区姚桥安置房工程悬挑式扣件钢管脚手架施工方案σ=8475/(0.188×424)=106.314N/mm2；
立杆稳定性计算σ=106.314N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
齐全的古建筑施工组织设计(温州护国寺修建工程)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=7.939kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；
长细比:L0/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188
立杆净截面面积：A=4.24cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
σ=7939.023/(0.188×424)+281342.168/4490=162.256N/mm2；
立杆稳定性计算σ=162.256N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值Wk=0.486kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=7.355kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.355kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；
Nl=12.355 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=12.355小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=8.475kN； 支撑按照简支梁的计算公式 经过简支梁的计算得到: 通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×8.475+3×0.174=17.472kN; 最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×8.475×3+0.174×3×3/8=6.552kN.m; 最大应力=6.552×106/80500=81.392N/mm2; 水平支撑梁的最大应力计算值81.392小于205.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。 本方案算例中，m=1.5m，l=1.8m，m1=0.3m，m2=1.15m； 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。 受脚手架作用传递集中力P=17.472kN； k=1.5/1.8=0.833 k1=0.3/1.8=0.167 k2=1.15/1.8=0.639 代入公式，经过计算得到 支座反力RA=49.332kN 最大弯矩MA=25.565kN.m 最大应力σ=25565096.595/(1.05×141000)=172.679N/mm2 水平支撑梁的最大应力计算值172.679N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载N=4.087+2.55=6.637kN 水平钢梁自重计算荷载q=0.003×78.5=0.205kN/m 最大挠度Vmax=3.821mm 悬伸长度的两倍，即2300mm 水平支撑梁的最大挠度3.821mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2300/400mm,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用[16号工字钢],计算公式如下 经过计算得到最大应力φb=570×9.9×88×235/(2300×160×215)=1.475； 经过计算得到最大应力σ=25.57×106/(0.879×141×1000)=206.317N/mm2； 水平钢梁的稳定性验算σ=206.317N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.018kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[14018.435×4/(3.142×50×2)]1/2=13.36mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 经过计算得到公式右边等于103.52kN大于锚固力N=49.33kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 19、型钢悬挑卸料平台计算书 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90； 钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 主梁材料类型及型号：20a号槽钢槽口水平； 次梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平； 次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10； 平台计算宽度(m)：2.00。 次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距1m，其截面特性为： 面积A=15.69cm2； 惯性距Ix=391.466cm4； 转动惯量Wx=62.137cm3； 回转半径ix=4.953cm； 截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35×0.40=0.14kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2=10.00/3.00/2.00×0.40=0.33kN/m； (3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m； 经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.14+0.33+0.12)=0.71kN； 经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.40×3.00=3.36kN。 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩M=0.71×3.002/8+3.36×3.00/4=3.32kN.m。 次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.32×103/(1.05×62.14)=50.93N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值σ=50.927N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! 经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(3.00×126.00×235.0)=0.72； 由于φb大于0.6，按照下面公式调整： 得到φb=0.678； 次梁槽钢的稳定性验算σ=3.32×103/(0.678×62.137)=78.88N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算σ=78.875N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求! 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择20a号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=28.83cm2； 惯性距Ix=1780.4cm4； 转动惯量Wx=178cm3； 回转半径ix=7.86cm； 截面尺寸，b=73mm,h=200mm,t=11mm； (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1=0.11kN/m； (2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m 静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.22)=0.40kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.71×3.00+3.36)/2=2.75kN； 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R[1]=25.476kN； R[2]=6.369kN； 最大支座反力为Rmax=25.476kN； 最大弯矩Mmax=10.349kN.m； 最大挠度V=3.307mm。 主梁槽钢的最大应力计算值σ=1.03×107/1.05/178000.0+2.20×104/2883.000=62.988N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值62.988N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求! φb=570×11.0×73.0×235/(4000.0×200.0×235.0)=0.572； 主梁槽钢的稳定性验算σ=1.03×107/(0.572×178000.00)=101.62N/mm2； 主梁槽钢的稳定性验算σ=101.62N/mm2小于[f]=205.00,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi=RUisinθi sinθi=Sin(ArcTan(2.9/(0.5+2))=0.757； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi； RU1=25.476/0.757=33.64kN； 五、钢丝拉绳的强度验算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为33.64kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 计算中[Fg]取33.635kN，α=0.82,K=6，得到：d=22.2mm。 钢丝绳最小直径必须大于23mm才能满足要求！ 六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为： N=RU=33635.474N。 其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2； 所需要的拉环最小直径D=[33635.5×4/(3.142×50.00×2)]1/2=29.3mm。 七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩； 5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。 1、电梯井洞口防护措施 电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用φ12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。 在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。 沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。 工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。 每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。 扣件式钢管脚手架搭设示意图 B节点钢管与预埋钢管连接附图3架体钢管伸入墙内用横管夹住墙体 1—上栏杆；2—外立杆； 3—挡脚板；4—中栏杆； a）接头不在同步内（立面）b）接头不在同跨内（平面） 新余市某大桥引道工程施工组织设计1—立杆；2—纵向水平杆；3—横向水平杆； a）连墙杆水平设置b）连墙杆稍向下斜c）连墙杆上翘 注：1、安全网规格1.8*6m2、踢脚板规格0.2*1.2m 3、剪刀撑与地面角度为45°4、剪刀撑跨度6m 悬挑脚手架平面布置图： 悬挑脚手架立面布置图： 注：1、安全网规格1.8*6m2、踢脚板规格0.2*1.2m T／CECS 619-2019 冷库工程用金属面绝热夹芯板技术规程3、剪刀撑与地面角度为45°4、剪刀撑跨度6m