施工组织设计下载简介
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临汾市九星佳苑住宅楼钢管脚手架施工方案风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.500
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz落=1.520,Uz悬=1.630
Us——风荷载体型系数：Us=1.200
经计算得到广州广场园林景观工程施工组织设计.doc，风荷载标准值Wk落=0.7×0.500×1.520×1.200=0.638kN/m2。
Wk悬=0.7×0.500×1.630×1.200=0.685kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
5、立杆的稳定性计算:
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N落=9.55，N悬=10.0
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定；l0=3.12
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.08
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m);MW落=0.369,MW落=0.396
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到落=177.80，
[f]——钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f]=205.00
立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk落=0.638kN/m2；Wk悬=0.685kN/m2。
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×4.50=13.05m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.0KN
经计算得到Nlw落=11.656kN，Nlw悬=12.515kN,连墙件轴向力计算值Nl落=16.656kN,Nl悬=17.515kN；
因直角扣件的抗滑承载力设计值为8.0KN
故需用3个直角扣件连接钢管才能满足承载力要求。
连墙杆与建筑物连接方式如上图所示，现验算抗拉螺栓的承载力和角焊缝抗拉承载力。
抗拉螺栓的承载力设计值：
Ntb=πde2ftb/4=3.14×12.122×170/4=19603N=19.6KN>N1
其中Ntb为抗拉螺栓承载力设计值
de为有效直径，M14螺栓有效直径为12.12mm
ftb为M14螺栓抗拉强度设计值，取为170N/mm2
角焊缝的承载力设计值：
N=2hulwftw=2×5×50×160=80000N=80KN>N1
其中N为角焊缝承载力设计值
hu为焊缝有效高度，取为5mm
lw为焊缝有效长度，取为50mm
ftw为角焊缝抗拉强度，取为160N/mm
综上所述，螺栓、角焊缝均能满足设计要求。
7、落地架立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=37.05
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.26
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18m，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.8米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.5米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.193+0.10×1.470)×1.4002=0.318kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.375×106/5080.0=73.808N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.161+0.990×1.050)×1400.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.757mm
大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.400/3=0.171kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/3=1.470kN
荷载的计算值P=1.2×0.054+1.2×0.171+1.4×1.470=2.328kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.328×1.050/3=0.821kN.m
=0.821×106/5080.0=161.665N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.054+0.171+1.470=1.695kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=2.798mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
（三）扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.054kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.400/2=0.257kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/2=2.205kN
荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.257+1.4×2.205=3.460kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
（四）脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1=0.125×12.600=1.573kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×4×1.400×(1.050+0.300)/2=1.323kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.140×1.400×4/2=0.392kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.400×12.600=0.088kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.376kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.400×1.050/2=4.410kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.000×1.000=0.280kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
（五）立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.23kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=112.55
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.30kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.151kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.11
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.280kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.80=10.080m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=3.951kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.951kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=8.95经过计算得到Nf=95.411kN
1kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
（七）悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×3.38+1.4×4.41=10.23kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=1.598kN.m
截面应力=M/1.05W+N/A=1.598×106/(1.05×108300.0)+5.674×1000/2195.0=16.636N/mm2
水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（八）悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16a号槽钢,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(1400.0×160.0×235.0)=1.60
经过计算得到强度=1.60×106/(0.879×108300.00)=16.79N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
（九）拉杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
4＃楼预制桩施工方案其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=12.687kN
选用6×37直径为15.0的钢丝绳。
堤防工程施工组织设计(水利水电工程专用表)钢丝绳的容许拉应力应满足下列关系式：
Fg=119.5N/mm2
所以S=0.85×119.5/8=12.697KN>RU1=12.687kN