施工组织设计下载简介

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C3号公建楼工程高大模板支撑专项施工方案

模板分项工程检验批质量验收记录（安装、拆除）；

7.2允许偏差和检验方法

模板安装及浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。

混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土外排栅施工方案.doc，混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其他作业人员。

碗扣式模板支架四周外围应按以下规定设置斜杆：支架高度在4～12m时，按不少于1/3的外立面框格设置；支架高度在12～20m时，按不少于1/2的外立面框格设置；支架高度＞20m时，外立面满布剪刀撑，并与周边框架柱做好抱柱连接。

验收方法：检查同条件养护试件强度试验报告，并配合观察检查。

模板拆除由工程部根据现场同条件试块试验结果和现场环境情况填写砼拆模申请单，报项目部技术负责人和相关人员批准后，方可进行。本工程顶板梁跨度多数大于8m，顶板模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，待顶板梁现场同条件养护试块的强度达到规范规定强度等级后方可拆除，拆除时要求项目安全人员和技术人员现场指导，观察其结构构件变化。

（1）拆除工艺流程：顶板梁同条件试块强度达到要求→调节松动顶板U托→拆除主次龙骨→拆除顶板模板→拆除顶板模板支撑架→拆除梁两侧加固钢管→拆除梁侧模板→调节松动梁底支撑U托→拆除梁底模板→拆除梁模支撑架。

（2）拆除应遵循由外圈向内圈逐步拆除原则，先支的后拆，后支的先拆、上面的先拆、下面的后拆。在拆除的过程中要求加设临时抛撑、顶撑、剪刀撑，保证架体的整体稳定性。

（3）拆除前项目部对拆除人员进行拆除安全技术交底，留存记录。

（4）应清除模板支架上的杂物及地面建筑物。

（5）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙件、抱柱等拉结应随模板支架逐层拆除，分段拆除时高差不得大于两步，否则应增设临时连墙件；

（6）严禁先拆除或松开下层模板支架的杆件连接和拉结。

（7）拆除后的构配件必须妥善运至地面，严禁高空抛掷。

9.1.1安全保证体系

安全生产小组组长：单劲松副组长：周兴、高文彦

安全生产小组成员：李向儒、马海义、张正春、张亮、杨明、张文学

9.1.2安全保证措施

1)从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

3)安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全带和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

4）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。

在施工过程中检查项目：

（1）垫木符合设计要求；

（2）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合要求；

（3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求；

（4）安全网和各种安全设施应符合要求。

5）浇筑混凝土前，检查各类型模板的支撑是否已经安装到位，以免出现涨模等质量安全事故。

6）塔吊在吊钢模、钢管等周转料时，要检查吊钩等部位是否连接牢固，严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件。

7）拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

8）雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条。

9）临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。

10）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。

11）夜间施工要有足够照明，并应制定夜间施工的安全措施，施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接，同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。

12）顶托自由段长度：梁顶部≤400mm、板顶部≤扣件式400mm、碗口式（500mm）；其中丝杆外漏的伸出长度不得超过200mm；插入立杆内的长度不得小于150mm。

13）严格控制脚手架、模板支架的实际荷载不得超过设计值。

15）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架，并应加设防护栏杆，在交通要道地区应设警示牌。

16）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

为了达到公司贯彻实施1SO14001环境管理体系的要求，顺利通过环境管理体系认证，必须对模板的施工过程进行全过程的环境管理。

9.2.1噪声：在模板的安装、调整、拆卸、清理及修复的过程中要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造额外噪音；特别是在夜间施工时需要注意控制在规定范围内（昼间<70dB,夜间<55dB），不得影响周围居民休息。

施工现场的木工棚、钢筋棚及地泵等应封闭，加工材料时应轻拿轻放，以有效的降低噪声。

9.2.2对于施工废弃物

模板拆卸后在指定地点清理、存放；

拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，应收集起来清理备用或回收；

已报废模板则应集中回收处理，不得乱扔乱放；

模板所用的脱模剂是挥发性化学物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒对环境造成的污染。作业前对操作者进行培训，使用时注意涂刷均匀，不要过多。脱模剂涂刷场地必须铺彩条布，避免脱模剂洒在地上污染地面。

9.2.3其他环保注意事项

整个模板堆场与施工现场应达到整齐有序，干净无污染、低噪音、低扬尘、低能耗的整体效果。

施工现场的探照灯应采取措施使夜间照明只照射现场而不影响周围地区。

现场设专人管理扰民和处理民扰问题，并与周边居民保持良好的关系，有利于解决和协调可能出现的问题。

9.3模板工程雨期施工措施

雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。木模板拆下后及时清理，刷脱模剂，大雨过后应重新刷一遍。

模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。

9.4.1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。

9.4.2为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。

9.4.3为保证墙面质量，板面应随时清灰，及时涂刷新的隔离剂。

9.4.4拆下的模板，如发现板面不平或肋边损坏变形应及时修理。

9.4.5做好模板的日常保养工作和维修工作。

9.4.6当砼已达拆模强度而不能及时拆模时，为防止砼粘模，可在未拆模之前先将对拉螺栓松开。

9.5.1认真贯彻北京市有关部门关于建筑设计规范的规定，贯彻市人民政府制定的有关消防法规。

9.5.2施工现场严禁吸烟。

9.5.3消防栓处有明显标志，3m范围内不准存放其它物品。

9.5.4活动用明火作业和电气焊必须开具动火证，并且采取相应的防火措施。

9.5.5消防器材，非火警严禁挪作他用。

9.5.6项目保安队负责工地的门卫值班、现场巡视、重点部位和已完工部位的产品看护。

一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。

挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。

如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救助车辆引导。

在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。

1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。

2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。

3）伤口止血且使用止血带。

事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。

在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。

火警：119急救：120/999报警：110

应急救援小组安排详见项目《安全事故应急预案》。

抗弯强度fm=17N/mm2，顺纹抗压及承压fc=16N/mm2，顺纹抗剪fv=1.7N/mm2，弹性模量E=1.0×104mm3。

2）Ф48×3.5脚手钢管：

抗拉、抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度fv=170N/mm2，E=2.06×105，I=12.19×104mm4,W=5.08×103mm3,E=2.1×105

4）模板与木板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；楼板的计算厚度(mm):150mm；施工平均温度(℃):25。

10.2支撑高度11.55m楼板模板支撑体系计算

楼板支撑架荷载计算单元

10.2.1模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1）静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×11.4=1.802kN；

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1.2×1.2=5.4kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.706kN；

2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.2×1.2=6.48kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算:N=1.2NG+1.4NQ=18.32kN；

10.2.2立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算：l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.027×(1.2+0.2×2)=1.947m；

Lo/i=1947.192/15.8=123；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.434；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=18319.608/（0.434×489）=86.321N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=86.321N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

10.3支撑高度25.96m楼板模板支撑体系计算

楼板支撑架荷载计算单元

10.3.1模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1）静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×25.8=4.079kN；

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.1×0.9×0.9=2.025kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.387kN；

2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算：N=1.2NG+1.4NQ=12.768kN；

10.3.2立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算:l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.076×(1.2+0.2×2)=2.14m；

Lo/i=2139.949/15.8=135；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12767.976/（0.371×489）=70.378N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=70.378N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

10.4大截面梁支撑体系计算

以最大截面劲性梁650mm×1600mm为例，梁支撑高度11.6m，支撑体系见下图：

10.4.1梁底支撑的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.6×0.65=26.52kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.65×(2×1.6+0.65)/0.65=0.449kN/m；

(3)次梁等效均布线荷载(kN/m)：q3=(24+1.5)×0.4×0.65×7.75/4.2=12.23kN/m；

(4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.65=2.925kN/m；

静荷载设计值q=1.2×（26.52+0.449+12.23）=47.04kN/m；

活荷载设计值P=1.4×2.925=4.095kN/m；

钢管按照三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

线荷载设计值：q=47.04+4.095=51.135kN/m；

最大弯距：M=0.1ql2=0.1×51.135×0.6×0.6=1.84kN.m；

最大应力：σ=M/W=1.84×106/（5080×3）=120.73N/mm2；

抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值120.73N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

最大剪力:V=0.6×47.04×0.6=16.934kN；

钢管的截面面积矩查表得A=489.000mm2；

钢管受剪应力计算值τ=2×16934/（489.000×3）=23.087N/mm2；

钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；

钢管的受剪应力计算值23.087N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=26.52+0.449+12.23=39.2kN/m；

ω=0.677×（39.2/3）×6004/(2×100×206000×12.19×104)=0.228mm；

[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；

钢管的最大挠度计算值ω=0.228mm小于钢管最大允许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！

10.4.2支撑钢管的强度验算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.600=40.800kN/m2；

(2)钢筋混凝土次梁自重(kN/m2)：q2=(24.000+1.500)×0.65=16.575kN/m2；

(3)模板的自重(kN/m2)：q3=0.350kN/m2；

(4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q4=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(40.800+16.575+0.350)+1.4×4.500=75.57kN/m2；

N＝q.A=75.57×0.475×0.6=21.537kN

钢管壁厚按2.5mm计，

δ=N/A＝21.537×103/357＝60.328N/mm2≤[f]＝205N/mm2,满足要求。

福建某乙烯项目220kv总变电站冲孔灌注桩工程施工组织设计10.4.3立杆的稳定性计算

考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算:lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.022×(1.2+0.2×2)=1.938m；

Lo/i=1937.712/15.8=123；

DB3308／T 044.2-2018 投资项目“集成服务”工作规范 第2部分：施工图“多审合一”.pdf由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.434；

钢管立杆受压应力计算值；σ=21537/(0.434×357)=139.0N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=139.0N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！