施工组织设计下载简介

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超高楼层游泳馆高支模专项施工方案

νmax＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

R＝max[R1,R3]＝1.75kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.75kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下GB／T 35243-2017标准下载，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.25×0.5×1.52/10＝0.03kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.61kN，R2＝14.49kN，R3＝1.61kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝14558.03/(0.67×424)+0.03×106/4490＝58.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.94kN≤[N]＝20kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.56/(1×0.14)＝103.99kPa≤fak＝140kPa

计算书2:400x1500梁侧计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×48.36×0.22＝0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×38.35×2004/(100×10000×281250)＝0.114mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×46.6×0.2+0.437×1.76×0.2＝3.65kN

R2=1.25q1l=1.25×48.36×0.2＝12.09kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×38.35×0.2＝2.88kN

R2'=1.25q2l=1.25×38.35×0.2＝9.59kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×12.14×0.62，0.5×12.14×0.32]＝0.55kN·m

σ＝Mmax/W＝0.55×106/53330＝10.24N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×12.14×0.6，12.14×0.3]＝4.421kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.421×1000/(2×50×80)＝1.66N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×9.63×6004/(100×9350×2133300)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝9.63×3004/(8×9350×2133300)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×12.14×0.6，0.393×12.14×0.6+12.14×0.3]＝8.32kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.46kN，R2＝8.32kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×9.63×0.6，0.393×9.63×0.6+9.63×0.3]＝6.6kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.93kN，R'2＝6.6kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.26×106/4490＝57.8N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝2.379kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.379×1000/424＝11.22N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R3]＝1.08kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.08kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.25×0.6×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝43.69kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.01kN，R2＝11.96kN，R3＝1.01kN

装修工程冬季施工方案f＝N/(φA)+Mw/W＝12056.93/(0.67×424)+0.04×106/4490＝50.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝13.08kN≤[N]＝20kN

地基承载力设计值fak(kPa)

雨洪资源利用工程实施性施工组织设计.docx立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.06/(1×0.14)＝86.12kPa≤fak＝140kPa