施工组织设计下载简介

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1、QTZ63塔式起重机基础设计

（1）采用预应力管桩DN500，4根，中距2500，桩有效长度16.0m。

（5）施工时应做好位移和沉降观测2021版材料进场见证取样项目总汇（建筑、幕墙、节能、钢结构…），95页可下载.pdf，发现异常情况，应立即停止使用，排除问题方可使用。

2、QT80EA塔式起重机基础设计

（1）采用预应力管桩DN500，4根，中距3000，桩有效长度16.0m。

（5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常情况，应立即停止使用，排除问题方可使用。

塔吊桩基础的计算书（QT80EA）

塔吊型号：QT80EA，自重（包括压重）F1=556kN，最大起重荷载F2=80.00kN

塔吊倾覆力距M=1726kN.m，塔吊起重高度H=110.00m，塔身宽度B=1.5m

混凝土强度：C30，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=4.20m

桩直径或方桩边长d=0.50m，桩间距a=3.00m，承台厚度Hc=1.50m

基础埋深D=1.50m，承台箍筋间距S=150mm，保护层厚度：50mm

二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1、塔吊自重（包括压重）F1=556kN

2、塔吊最大起重荷载F2=80.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F+F2)=763.2kN

塔吊的倾覆力矩M=1.4×1726=2416.4kN.m

三.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n──单桩个数，n=4；

F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×1280.02=1536.02kN；

G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1428.84kN；

Mx,My──承台底面的弯矩设计值（kN.m）；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；

Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN）。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

Nmax=（763.2+1428.84）/4+（2416.4+890.3）×（3.00×1.414/2）/【2×（3.00×1.414/2）2】=1327.52kN

Nmin=（763.2+1428.84）/4—（2416.4+890.3）×（3.00×1.414/2）/【2×（3.00×1.414/2）2】=—231.5KN

2、管桩的承载力和管桩进入土层考虑

N=λπdΣLiＦi+0.9Gs>Nmin（安全）

λ——抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：0.4～0.7

Li——第i层土层厚度

Ｆi——第i层土层桩摩擦系数

N=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76KN〉231.5KN

其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；

Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（k），Ni1=Ni—G/n。

经过计算得到弯矩设计值：

N=（763.2+1428.84）/4+2416.4×（3.00/2）/【4×（3.00/2）2】=950.74kN

Mx1=My1=2×（950.74—1428.84/4）×（1.50—0.75）=890.3kN.m

四.矩形承台截面主筋的计算

式中
1──系数，当混凝土强度不超过C50时，
1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

经过计算得
s=890.3×106/（1.00×14.30×4200.00×13882）=0.009

=1—（1—2×0.009）0.5=0.009

s=1—0.009/2=0.996

Asx=Asy=890.3×106/（0.996×1388×300.00）=2146.68mm2

五.矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）的第5.6.8条和第5.6.11条。

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1005.24kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中
0──建筑桩基重要性系数，取1.0；

──剪切系数,
=0.20；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4200mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S──箍筋的间距，S=150mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1536.02kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中
0──建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A──桩的截面面积，A=0.188m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1005.24kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R──最大极限承载力；

Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:

qck──承台底1/2承台宽度深度范围（≤5m）内地基土极限阻力标准值；

s,
p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；

c──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：

s,
p,
c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；

qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；

u──桩身的周长，u=1.571m；

Ap──桩端面积,取Ap=0.19m2；

li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

土侧阻力标准值(kPa)

土端阻力标准值(kPa)

由于桩的入土深度为16m,所以桩端是在第7层土层。

R=1.57×（1.3×24×1+1.79×53×1.2+2.16×64×1.26+3.73×24×1.05+2.15×32×1.26+3.43×84.5×1.26+1.44×58×1.26）/1.65+1.35×8400.00×0.19/1.65+0.47×882.00/1.70=2465.99kN

上式计算的R的值大于最大压力1327.52kN,所以满足要求!

塔吊桩基础的计算书（QTZ63）

塔吊型号：QTZ63，自重（包括压重）F1=411.6kN，最大起重荷载F2=60.00kN

塔吊倾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身宽度B=1.6m

混凝土强度：C30,钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=4.00m

桩直径或方桩边长d=0.50m，桩间距a=2.50m，承台厚度Hc=1.50m

基础埋深D=1.50m，承台箍筋间距S=150mm，保护层厚度：50mm

二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

1、塔吊自重（包括压重）F1=411.6kN

2、塔吊最大起重荷载F2=60.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F+F2)=565.92kN

塔吊的倾覆力矩M=1.4×1783.6=2497.04kN.m

三.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n──单桩个数，n=4；

F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×697.00=836.40kN；

G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1296.00kN；

Mx,My──承台底面的弯矩设计值（kN.m）；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；

Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN）。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：

Nmax=（565.92+1296.00）/4+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414/2）/【2×（2.50×1.414/2）2】=1335.03kN

Nmin=（565.92+1296.00）/4—2497.04×（2.5×1.414/2）/【2×（2.5×1.414/2）2】=—404.07KN

2、管桩的承载力和管桩进入土层考虑

N=λπdΣLiＦi+0.9Gs>Nmin（安全）

λ——抗拔允许摩阻力与受压允许摩阻力的比例系数：0.4～0.7

Li——第i层土层厚度

Ｆi——第i层土层桩摩擦系数

N=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76KN〉404.07KN

其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；

Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni—G/n。

经过计算得到弯矩设计值：

N=（565.92+1296.00）/4+2497.04×（2.50/2）/【4×（2.50/2）2】=964.89kN

四.矩形承台截面主筋的计算

式中
1──系数，当混凝土强度不超过C50时，
1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度。

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

经过计算得
s=576.80×106/（1.00×14.30×4000.00×13882）=0.007

Asx=Asy=576.8×106/（0.997×1388×300.00）=1373.33mm2。

五.矩形承台截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1029.89kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中
0──建筑桩基重要性系数，取1.0；

──剪切系数,
=0.20；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1388mm；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S──箍筋的间距，S=150mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1029.89kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中
0──建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A──桩的截面面积，A=0.188m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=831.50kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R──最大极限承载力；

Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:

qck──承台底1/2承台宽度深度范围（≤5m）内地基土极限阻力标准值；

s,
p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；

c──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：

s,
p,
c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；

qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；

u──桩身的周长，u=1.571m；

Ap──桩端面积,取Ap=0.19m2；

沪蓉高速公路某长江大桥施工组织设计li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

土侧阻力标准值(kPa)

土端阻力标准值(kPa)

由于桩的入土深度为16m,所以桩端是在第7层土层。

R=1.57×（1.8×24×0.96+1.9×53×1.25+2.0×64×1.3125+3.3×24×1.008+1.5×32×1.3125+6.2×84.5×1.3125+1.8×58×1.3125）/1.65+1.46×8400.00×0.19/1.65+0.46×800.00/1.70=2868.35kN

安徽1淮北市某小区水电施工组织设计上式计算的R的值大于最大压力1335.03kN,所以满足要求！