施工组织设计下载简介

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4、固定用螺栓及预埋套管，在中部加焊止水板4钢筋绑扎1、钢筋制作与绑扎严格按图纸要求进行

2、对班组进行图纸内容交底，绑扎内容介绍。

3、钢筋表面保持干净，钢筋或铁丝不得接触模板板面。

4、钢筋保护层厚度严格控制H大绿洲项目钢筋工程施工方案（35P）.pdf，严禁贯穿池壁的钢筋接触模板。5砼浇筑1、砼浇筑前认真检查模板尺寸及加固系统。模板内清理浇水湿润。

2、墙体连续浇筑，不得有纵向施工缝

4、砼浇筑后，及时养护14天。

5、连续浇筑500m3，增留置两组抗渗试块，一组标样、一组同条件保护28天。

6、施工中派专人看护模板、钢筋，及时修整。6施工缝处理1、施工缝留置与墙体高出地板表面300mm处，并保持与洞口边缘不小于300mm，施工处防水采用平直缝加金属止水板。

2、支模前，先将施工缝处砼表面凿毛、清理浮粒和杂物，用水冲洗保持湿润。

2、预埋件锚筋与钢筋焊接固定预埋件板与模板点焊。

3、予留管孔制作钢筋骨架与钢筋焊接固定。予留管内模塞木锯屑以防砼浆堵死。

4、砼施工后，埋件及管孔及时清理出。3、关键部位的质量通病防治措施

序号质量通病原因分析防治措施1基槽轴线偏位、超挖1开挖前轴线就偏位1开挖前由测量人员放出开挖线，并用白石灰撒出外框线2挖土时没有标高参考2设置水平钢筋桩作标高控制点，基底标高误差控制在0~50mm。机械挖土预留300厚人工清土3土质不符设计要求

3报请业主、监理及设计处理。3砼麻面1模板表面粗糙或清理不干净粘有干水泥砂浆等杂物，拆模时砼表面被粘损。1.模板清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物。

2木模板在砼浇注前未浇水润湿或湿润不够，砼与模板接触部分水分被模板吸取致使砼表面失水过多。2模板在浇注前充分浇水润湿，清洗干净，不留积水，模板缝拼接严密，如有缝隙应用塑料条或油毡条、纤维板或水泥砂浆等堵严防止漏浆。3钢模板未刷隔离剂，拆模时砼表面粘结模板。

3钢模板隔离剂应涂刷均匀，不得漏刷。

4模板接缝拼装不严密，浇注砼缝隙漏浆在模板缝隙处出现。

4模板缝隙拼接严密，如有缝隙，用油毡条、塑料条纤维板或水泥砂浆堵严，木模可在内侧贴粘胶带，钢模可采用夹海绵条以防漏浆5砼振捣不密实，砼中气泡未排出，一部分气泡停留在模板表面。

5砼必须按操作规程振捣密实，严防漏振。振捣时快插慢拔，振至砼表面不冒气泡。

4砼露筋1.振捣时钢筋垫块移位或垫块太少甚至漏放，钢筋紧贴模板。1.砼浇注前检查钢筋位置和保护层厚度是否准确发现及时修整，垫块每隔1m绑一个在钢筋上。2.振捣时砼结构断面较小，钢筋过密，遇大石子卡在钢筋上，使水泥浆不能充满钢筋周围。2钢筋较密集时，应选配合适石子。石子最大粒径不得超过结构最小截面尺寸的1/4，同时不大于钢筋净距3/4，对于结构截面较小，钢筋较密时，可选用豆石砼。3.下料时砼产生离析,浇捣部分缺浆或模板产生漏浆3.填堵好缝隙，砼浇注高度超过2m要用串筒或溜槽进行下料。4.振捣时振捣棒撞击钢筋使钢筋移位。4严禁用振动棒直接碰撞钢筋。

5.拆模过早，拆模砼缺棱掉角露出钢筋。5拆模时间根据强度温度天数影响表正确拆模，防止过早拆模。

5砼蜂窝3未按操作规程浇注砼，下料不当使石子振不出浆造成砼离析。

3砼自重塌落度不得超过2m如超过采取串筒或溜槽措施。

4砼一次下料过多没有分层浇注产生漏振。

5模板孔隙未堵好或模板加固不牢产生模板移位造成严重漏浆或墙体烂根。5施工时有专人看护模板，如发现模板移动变形，立即停止浇注，修复后方可进行。

6砼孔洞1钢筋密集、预留洞和埋件处不畅通。1.在钢筋密集处如柱梁及主梁与次梁交接处采用细石砼，机械振捣困难时可使用人工振捣配合。2未按顺序振捣，产生漏振。

2预留洞应在两侧同时下料，下部往往浇注不满，可采取在侧面开口浇注，振捣密实后，在封好模板。3砼离析，砂浆分离，石子成堆，或严重跑浆形成蜂窝。

　　4.1土方开挖后有积水区域，严禁人员踩踏扰动地基土。

　　4.2制作绑扎后的钢筋，特别是板的弯起筋下部应有足够数量的铁码支撑，严禁人员随意踩踏和重压，施工砼时，必须搭设施工走道。钢筋保护层垫块，木工支模时不得随意挪位或拿去。

　　4.3砼施工时柱头钢筋处要对称下料，振捣时振动棒不得直接撞击模板及钢筋。

　　4.4浇注后的砼表面不到1.2MP时严禁上人或物品磨损。雨前必须进行覆盖防雨塑料布。

　　4.5在砼面立架时，其底端须垫50厚木板保护。

九、职业卫生（安全）与环境管理

9.1对参加施工的所有人员，首先应进行安全知识三级教育，安全知识答辩，合格

者方可进入施工现场。进入厂区施工人员，必须遵守厂方一切安全规则和安全纪律。

9.2施工现场必须坚持"安全第一、预防为主"的方针，严格遵守和执行国家及企

业各项安全、卫生标准与环境管理，树立企业良好的社会形象。保障施工人员自身的安全与健康，努力实现安全生产零事故目标。

9.3施工现场的醒目处和关键部位设立安全标记、标语牌进行提示、警告，做到安

全常在我心中。进入施工现场人员班前不得饮酒。

9.4基坑土方挖完后，立即在基坑四周距坑口1m处搭设高度1.2m钢管护拦，并刷

对比鲜明两色油漆。安全通道设指示牌。

9.5凡进入现场的所有人员必须按规定戴好安全帽，2m以上（含2m）的高处作业

必须按规定戴好安全带。

9.6所有动土、动火必须先向厂方提交书面报告，经批准后方可实施。

9.7现场的搅拌机、卷扬机及钢筋机械等必须有防雨棚或其它防水措施。所有车辆、

机械及电气设备要定人定岗、专人使用、专人保养。车辆、机械、电气设备不得带病工作。

9.8现场电线应架空架设，不能架空时，要埋地或有套管保护措施，不得外露受碾

压。电器设备应完好，实行一闸一机制，所有施工电线，必须有露电保护器控制。临时用电的保护系统实行三相五线制。所有设备应勤检查、勤维修。平板振动器、打夯机械在操作现场要设有开关，专人看护，专人拉线，打夯机操作人员应戴绝缘手套，拉线、操作人员应正确操作，密切配合。

9.9水泵工作时，有关人员不得下入水内，下水作业人员应穿绝缘靴。

9.10对现场的机械、电器设备应经常进行检查，发现隐患或不安全因素及时维修、

9.11危害辩识及控制对策表

序号危险源危害可能发生事故危险程度控制措施一脚手架及支撑1、结构尺寸、材质不符合要求，架体未按规定与建筑结构连接牢固，未按规定设置剪刀撑，基础不符

2、安全距离达不到规定要求且无防护，不符合"三级配电二级保护"要求，漏电保护器失效，照明灯绝缘不良、高度不够，特殊场所未按要求使用安全电压，电箱或电箱内的电器不符合要求；触电电气火灾大四施

证道路通畅，2、夜间施工要保证充足照明，3、材料堆放整齐，稳固，4、做到工完料尽场地清。5、易燃易爆物品分类堆放，6，动火要办理审批手续，要配备灭

10.1施工现场的出入口处必须设承建工程简介牌,主要网络节点控制牌，现场管理目标牌，现场安全纪律牌，工程施工总平面图等"五牌一图"，五牌一图应醒目、整洁、大方。

10.2现场的临时设施，要按现场施工总平图设置，材料、机械设备摆放整齐有序，定置管理，分区标识。现场的排水路线要明确、畅通。

序号机具规格单位数量1.反铲挖掘机1台12.机动翻斗车1.5T台33.自卸汽车10T辆44.钢筋加工机具套15.闪光对焊机UN1－100台16.手动电钻台17.电焊机500A台28.砼振动棒HZ8X－50根109.平板振动器台210.砂轮切割机ф400台111.手提电焊机台112.蛙式打夯机台2

序号器具规格单位数量1光学水平仪TDJ2Z台12光学全站仪RST2台13钢卷尺50M把14钢卷尺5M把65温度计个2

劳动力本着需则进，完则退，现场不留闲人。组织均衡，流水施工。（本表指高峰时劳动力用量）

序号工种数量1木工502钢筋工203普工204修理工15测放工36电焊工17气焊工18电工19机械工210瓦工1011水泥工1012试验员1十四.施工进度计划

　　附表：质量控制点设置

序号质检名称质检等级1土石方1.1定位轴线标高测量AR1.2标高、边坡尺寸检查CR1.3回填标高密实度检查CR2现浇钢筋砼2.1模板支撑强度刚度稳定性B2.2支模方案实施检查B2.3预留孔件中心标高尺寸CR2.4钢筋焊条检验BR2.5焊工合格证及焊接试验BR2.6半成品加工偏差C2.7预留连接筋锚固筋检查B2.8钢筋安装焊接隐蔽检查AR2.9砼浇筑振捣检查C2.10砼试块制作塌落度检查C2.11砼养护检查C2.12一般砼试块强度检查CR2.13重要结构部位砼试块强度、抗渗要求BR2.14一般砼结构外观允差CR2.15重要砼结构外观允差BR2.16现浇砼结构验收AR3基础沉降观测（如需要）CR　　A（R）业主和监理单位参加检查项目

　　B（R）监理单位参加检查项目

　　C（R）施工单位自检

　　其中带有R的需附书面检查记录

　　　　　　　　　　　满堂脚手架计算书

模板支架高H为4.16m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

　　二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.15×24×1=3.6kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.15×1.1×1=0.165kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1=1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.094kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.094×106/(5.40×104)=1.734N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.734N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×1765.215/(2×1000×18)=0.147N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.147N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

底模面板的挠度计算值ν=0.159mm小于挠度设计值[v]=Min(300/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+1.08+0.05)×1.35=1.646kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=40×802/6=4.267×104mm3；

σ=0.312×106/(4.267×104)=7.314N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=7.314N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.646×1+0.617×1.26×1=1.765kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.827N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=40×803/12=1.707×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.526mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.526mm小于挠度设计值[v]=Min(1000/150，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.646×1+1.2×1.26×1=3.323kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：木方:40×80mm；

W=42.667×103mm3；

I=170.667×104mm4；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=12.127kN；

钢管的最大应力计算值σ=1.122×106/42.667×103=26.307N/mm2；

钢管的最大挠度νmax=4.692mm；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=26.307N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν=4.692小于最大允许挠度[v]=min(1000/150,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=12.127kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×4.16=0.624kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=12.127+0.624×1.35=12.9694kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.539×1.5=2.694m；

故l0取2.694m；

λ=l0/i=2.694×103/15.8=171；

查《规程》附录C得φ=0.243；

σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.9694×103/(0.243×4.89×102×1)=114.602N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=114.602N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

Nut＝12.694kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×1×1.52/10=0.017kN·m；

σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×12.9694×103/(0.243×4.89×102×1)+0.017×106/(5.08×103)=114.636N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=114.636N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×12.9694/0.25=54.471kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.35kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=54.471kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.15×1×1×（24+1.1）＝5.083kN；

模板自重为：N模i＝1.35×0.3×1×1＝0.405kN；

支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×2.8＝0.567kN；

混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+2）×1×1＝4.2kN；

楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×1×1+5.083＝8.583kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度某中心渔港陆域一期西区雨水泵站工程深基坑专项施工方案，

N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.083+0.405+0.567+4.2＝10.255kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度5MWp光伏发电并网工程施工组织设计.doc，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。