施工组织设计下载简介
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脚手架施工方案及模板支架施工方案编制技巧与方法经计算得到 M = 0.1×12.744×0.32=0.115kN.m W —— 面板的净截面抵抗矩， W =1/6×bh2 =120.00×1.4×1.4/6 = 39.20cm3； 其中：b为计算宽度，h为面板厚度。 [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2； 弯矩图 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115×1000×1000/64800=1.77N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
2.2、抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 注：此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方形的简化 其中最大剪力： Q=0.6×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
3、挠度计算： 挠度计算简图 挠度图 v = 0.677q1l4 / 100EI < [v] = l/250
其中： q1为恒荷载标准值，q1=6.420kN/m； L为面板支座间距，即次龙骨间距，取0.3m； E为面板的弹性模量，取3500mm； I为面板惯性矩 I=1/12bh3=计算宽度×面板厚度3/12 = 120×1.43/12 = 27.44cm4； 面板最大挠度计算值 v=0.677×6.42×3004/(100×3500×274400)=0.367mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
模板支撑次龙骨的计算几字梁按照均布荷载下连续梁计算。计算宽度取次龙骨的间距0.3m。 1、荷载的计算：1.1、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.5kN/m1.2、模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m1.3、活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到GB/T 42176-2022标准下载，活荷载标准值 q2 = 2.5×0.30=0.75kN/m恒荷载设计值 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载设计值 q2 = 1.4×0.75=1.26kN/m
2、次龙骨的强度计算： 2.1、荷载计算及组合： 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下: 强度计算恒荷载简图 注：此图中最大支座力为：P1=1.1ql=1.1×1.926×1.2=2.542kN
强度计算活荷载组合简图 注：此图中最大支座力为：P2=1.2ql=1.2×1.26×1.2=1.814kN 组合以后最大支座力为P=2.542+1.814=4.356kN （此值即为计算主龙骨强度的集中力）
2.2、次龙骨抗弯强度计算 2.2.1、恒荷载最大弯矩： 恒荷载弯矩图 恒荷载最大弯矩M1=0.1ql2=0.1×1.926×1.22=0.277kN.m
2.2.2、活荷载最大弯矩： 活荷载弯矩图 活荷载最大弯矩M2=0.117ql2=0.117×1.26×1.22=0.212kN.m 次龙骨最大弯矩M=M1+M2=0.277+0.212=0.489kN.m 次龙骨抗弯设计强度f=M/W=0.489×106/9500=51.47N/mm2 次龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力204N/mm2,满足要求!
3、次龙骨挠度计算 挠度计算恒荷载标准值：q=q11+q12=1.500+0.105=1.605kN/m 挠度计算简图 注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =2.119kN（此值即为计算主龙骨挠度的集中力）
最大挠度： 变形图 最大挠度v =0.677×ql4/100EI=0.677×1.605×1200.04/(100×205000×390000)=0.282mm 其中：E为几字梁的弹性模量，取205cm3； I为几字梁的惯性矩，取39cm4。 次龙骨的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
模板支撑主龙骨（托梁）的计算托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算。 托梁计算简图此图最大集中力计算公式为N=4.5P=4.5×4.356=19.6KN
1、强度计算：集中力P=4.356KN（次龙骨的最大支座力） 抗弯强度计算： 主龙骨弯矩图(kN.m) 最大弯矩M=0.417PL=0.417×4.356×1.2=2.180kN/m 主龙骨抗弯强度设计值f=M/W=2.180×106/9500=198N/mm2 其中W为几字梁的截面抵抗矩，取204N/mm2 主龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力204N/mm2,满足要求!
2、主龙骨挠度计算：P=2.119kN 主龙骨变形图(mm) 最大挠度v=2.1PL3/100EI=2.1×2.119×12003/100×205000×390000=0.962mm。主龙骨的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
立杆的稳定性计算楼板支撑架荷载计算单元
立杆的稳定性计算公式 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 σ—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2 N为立杆的轴心压力设计值 (kN)，立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 1.4NQ 注：1、式中NG为静荷载，是模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。即NG= NG1 + NG2+ NG3=8.259kN
其中：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN 2、NQ为活荷载，是施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力总和。即 NQ = 1.5×1.200×1.200=4.320kN （计算支架时活荷载共取1.5 kN/m） 最后得出N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96Kn
A为支撑立杆（48×3.5 ）净截面面积 (cm2)；查表或计算可得A = 4.89 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；其中：l0为计算长度(m)，l0=(h+2a)=120+2×50=220cm； i为计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =1.58 cm λ= l0/i=220/1.58=139，查表得=0.353 计算结果： σ=N/A=15960/0.353×489= 92.46N/mm2 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
此模型的要求： …………………
普通支架平面图 由此图引申的理论： ……………………………………………………………………………………………………………………….
模板支架的相关要求1、参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准值应符合凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）的有关规定：模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。
2、模板支架立杆的构造应符合系列规定： 2.1、每根立杆底部应设置底座或垫板； 脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于1m。靠边破上方的立杆轴线到边破的距离不应小于500mm； 脚手架底层步距不应大于2m； 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；
2.2、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm； 2.3、设在支架立杆根部的可调支座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠固定措施； 2.4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。 3、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定： 3.1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； 3.2、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；
脚手架施工方案及模板施工方案相关软件PKPM建筑施工安全设施计算软件—唯一通过建设部鉴定软件
软件已通过了建设部科技司与质量安全司的鉴定，同时也通过了北京市建设监理协会的认可，并且向各监理和施工单位推荐使用! 自2004年12月10日软件推出以来，已在全国各大建筑企业集团、监理单位得到了广泛的应用！
安全计算系列软件 1、建筑施工安全设施计算。 软件以相关施工及结构规范为依据，提供大量的计算参数用表，供用户参考，计算方便准确，计算书详细；同时提供了脚手架、模板工程、塔吊基础、结构吊装、降排水以及基坑方案模型和强大的绘图功能，并且可以将计算书和绘制的详图直接插入到方案中，形成完整WORD格式的施工专项方案。 一、软件针对《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162——2008)，增加以下内容： 1、荷载及组合改变；2、构件力学模型改变；3、立杆计算长度改变； 4、模板支架立杆地基承载力改变；5、模板支架立杆稳定性计算组合风荷载工况； 6、木、钢立柱强度及稳定性验算；7、柱箍间距计算； 8、门架交叉支撑线刚度计算；9、爬模计算。 二、软件针对《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166——2008），增加以下内容： 1、碗扣式双排脚手架计算；2、碗扣式双排脚手架搭设高度计算； 3、碗扣式脚手架立杆地基承载力计算；4、碗扣式脚手架模板支架计算。
主要内容如下： 脚手架：依据用户输入的各项参数自动计算落地式及各种悬挑式脚手架支撑、落地及悬挑式卸料平台、门架、竹木脚手架和格构式型钢井架形式的脚手架；同时可以将计算书直接插入到方案中。 模板：提供丰富的计算模型，依据用户输入的各项参数自动计算梁、板、墙、柱模板、大梁侧模的多种支撑形式是否满足要求、对竹、木、组合小钢模面板强度和刚度进行验算。同时可以将计算书直接插入到方案中。 。
塔吊基础：对施工中常用的重要机械（塔吊）根据其型号自动读取其基本参数，进行塔吊基础的计算。包括：天然基础的计算，四桩、三柱、单桩基础的计算，十字梁基础及塔吊的附着计算、塔吊稳定性验算和边坡桩基倾覆计算；同时可以将计算书直接插入到方案中。 结构吊装工程：吊绳、吊装工具、滑车和滑车组、卷扬机牵引力及锚固压重、碇定计算。同时可以将计算书直接插入到方案中。 大体积混凝土：汇集了施工现场浇注大体积混凝土时涉及的重要问题：自约束裂缝控制、浇筑前裂缝控制、浇筑后裂缝控制、温度控制、伸缩缝间距、结构位移值等一系列常用数据的计算。 混凝土：软件提供各种混凝土理论配合比以及根据粗细骨料的含水率自动出施工配合比的计算，同时还可以计算泵送混凝土的最大水平、垂直运距，混凝土泵车所需台数、现场混凝土投料量计算等。 临时设施工程：工地临时供水、供热及工地材料储备计算。 钢筋工程：底板上层钢筋及厚度较大的板上层钢筋支架计算。
案例分析“西西”事故案例分析
西单事故2005年9月5日，北京发生了“西西”工程中庭楼盖模板支架坍塌，造成亡8人伤21人的重大事故，技术和施工的主管人员受到了法律责任追究，在工程技术人员中受到了极大的震动。
事故发生的简要情况：北京“西西”工程4＃地中庭延连五层、总高21.8m、长3×8.4m、宽2×8.4m，楼盖（顶板）面积423.36m2，为四周支于框架梁上的预应力现浇空心楼板（厚550mm，板内预埋400GBF管），南、北侧边梁分别为0.85m× 0.95m和1.0m×1.3m，东西两侧边梁均为0.6m×0.6m，混凝土总量198.6m3。采用混凝土输送泵和两台布料机浇筑。布料机分别设于板外侧的东南角和西南角处DB62／T 25-3126-2016标准下载，在北端达不到的地方加设溜槽（图1）。出于施工安排因素的考虑，在其三面邻跨楼盖混凝土均未浇筑的情况下，项目部确定先浇筑位于其间的中庭楼盖。
浇筑自下午5时开始，至晚上10时10分左右（已接近浇筑完成）时，从楼盖的中偏西南部位突然发生凹陷式垮塌。据现场人员描述：当时看到楼板形成“V”形下折情况，支架立杆多波弯曲并迅速扭转，随即整个楼盖连同布料机一起垮塌下来，砸落在地下一层顶板（首层底板）上，整个过程只延续了数秒钟。坍落的混凝土、钢筋、模板和支架绞缠在一起，形成0.5m～2.0m的堆集，使清理和找人异常困难，至10日凌晨才挖出最后1名遇难人员。事故也招致邻跨的模板和钢筋向中厅下陷，粗大的梁筋（直插于柱中，端部无拐尺锚固段）被从柱中拉出（达1m左右），地下一层顶板局部严重破坏，框架梁下沉、破损、开裂，其下支架严重变形、歪斜，连地下二层的支撑架也有明显变形。7～8轴和B～C轴范围的支架基本未受影响。
事故调查出的存在问题：1）支架方案未经审批就进行搭设，在报送二稿时，支架已搭设完毕； 2）属应组织专家组论证项目，但没有组织论证审查; 3）监理虽未在方案送审稿上签字，但也没有行文制止搭设和浇筑混凝土； 4）方案未对支架立杆上部的自由长度α作出限制，主管人员错误地按步距h(=1.5m)控制到1.2～1.5m，而邻跨支架的实测值为1.4～1.7m； 5）支架中间未按规定每隔4排设置一道由底到顶的纵向剪刀撑； 6）扫地杆普遍设置过高（300～500mm）；
7）搭设的随意性突出。支撑（顶）立杆不落地（连到横杆上）或采用搭接接长和一个方向缺横杆设置（有的达3步未设）的情况严重； 8）扣件普遍拧固不紧AQ3.2.1施工现场临时用电安全施工组织设计，多数只有20N·m，最低10N·m，达不到40～65N·m的要求，而扭力矩为30N·m时的承载力将比50N·m降低20%； 9）扣件为“缺斤短两”产品，螺母只有11～13mm（标准为14mm），难以上紧，承载力降低； 10）48mm×3.5mm的实际壁厚以3.0居多，而壁厚每减小0.25mm时，其稳定承载力将降低6.5%； 11）可调顶托的丝杠偏小，只有30～32.7mm，而应为36mm以上； 12）混用碗扣架，普遍未设扫地杆，且有无上碗扣的浮搁节点。
技术安全调查结论：1）支架方案编制粗糙，存在严重设计计算缺陷，不能保证施工安全要求；2）支架立杆伸出长度过大，是造成本次事故的主要原因；3）支架搭设质量差，造成支撑体系局部承载力严重下降，也是事故产生的主要原因；4）支架中使用的钢管杆件、扣件、顶托等材料存在质量缺陷，）是事故产生的原因之一；5)在安全保证体系、安全人员配置、模板支架方案审批、安全技术交底、日常安全检查、隐患整改、支架验收等管理环节中存在严重问题，是事故产生的管理原因。
因此，我们可以大致作出如下对“西西”事故中支架失稳破坏机理的描述：由于立杆上部自由长度（）过大和扣件未拧紧或存在质量缺陷，使该部位支架首先发生立杆失稳或扣件崩裂破坏，或者二者同时发生，从而引起先凹陷而后带动全架体急剧扭转后整体失稳坍塌。