施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

西城国际工程6#楼转换层施工方案

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.220×1000×1000/13500=16.312N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f>[f],满足要求!

珠海希尔顿大酒店幕墙工程 施工组织设计截面抗剪强度计算值T=3×3645.0/(2×250.000×18.000)=1.215N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=1.743mm

面板的最大挠度经评估满足要求!

二、梁底支撑方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=7.264/0.250=29.058kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×29.06×0.25×0.25=0.182kN.m

最大剪力Q=0.6×0.250×29.058=4.359kN

最大支座力N=1.1×0.250×29.058=7.991kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.50×7.50×7.50/6=51.56cm3；

I=5.50×7.50×7.50×7.50/12=193.36cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.182×106/51562.5=3.52N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4359/(2×55×75)=1.585N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×24.215×250.04/(100×9500.00×1933593.8)=0.035mm

方木的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.188kN.m

最大变形vmax=0.13mm

最大支座力Qmax=7.538kN

抗弯计算强度f=0.19×106/4491.0=41.82N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.660kN.m

最大变形vmax=0.49mm

最大支座力Qmax=16.206kN

抗弯计算强度f=0.66×106/4491.0=146.86N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=16.21kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=16.21kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×6.600=1.022kN

N=16.206+1.022+0.000=17.228kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

公式(1)的计算结果：
=182.25N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=69.12N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；

公式(3)的计算结果：
=88.74N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

C、1000×2200梁侧模板计算

梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面55×75mm，每道内楞1根方木，间距300mm。

外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距700mm。

穿梁螺栓水平距离600mm，穿梁螺栓竖向距离700mm，直径12mm。

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.300m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=23.040kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.040kN/m2

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩,W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；

[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.70×23.04=19.35kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.70×6.00=5.88kN/m；

l——计算跨度(内楞间距),l=300mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值6.008N/mm2；

面板的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=16.13N/mm；

l——计算跨度(内楞间距),l=300mm；

E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

I——面板的截面惯性矩,I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.200mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.433mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

（一）内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.50×7.50×7.50/6=51.56cm3；

I=5.50×7.50×7.50×7.50/12=193.36cm4；

其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——内楞的最大弯距(N.mm)；

W——内楞的净截面抵抗矩；

[f]——内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×23.04+1.4×6.00)×0.30=10.81kN/m；

l——内楞计算跨度(外楞间距),l=700mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的抗弯强度计算值10.277N/mm2；

内楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=2.800mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.612mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!

（二）外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞的规格:圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；

其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——外楞的最大弯距(N.mm)；

W——外楞的净截面抵抗矩；

[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中P——作用在外楞的荷载，P=(1.2×23.04+1.4×6.00)×0.60×0.70=15.14kN；

l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=600mm；

外楞抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值177.029N/mm2；

外楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400

其中E——外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；

外楞的最大允许挠度值,[v]=1.500mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.529mm；

外楞的挠度验算v<[v],满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓的直径(mm):12

穿梁螺栓有效直径(mm):10

穿梁螺栓有效面积(mm2):A=76.000

穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.677

穿梁螺栓强度验算满足要求!

一、KZL4（1）截面尺寸为1000mm×2200mm,支座间净跨度为L=8050mm；此梁体积为1.0×2.2×8.05=17.71m3；转换层板厚200mm。

二、取KZL4（1）两侧板各一半面积范围受力作为传向下层顶板的载荷。(保守计算)

（1）两侧板一半面积为:

A1=[2500/2+2500/2]×8.05=20.125m2

所计算部分板体积为0.2×20.125=4.025m3

梁板砼自重为20.125×25=503.125KN

钢筋自重为:20.125×1.5=30.19KN

排架自重为:0.5×20.125=10.06KN

施工荷载按2.5KN/m2计则

（20.125+8.05×1.0）×2.5=70.44KN

振捣砼时产生荷载20.125×2.0=40.25KN

(2)下层对应梁板结构自身受力分析:

梁KZL4（1）对应下层梁为Kl12（4）,截面尺寸为300×600mm

其砼自重为:0.3×0.6×8.05×25=36.225KN

梁钢筋自重为:0.3×0.6×8.05×1.5=2.174KN

两侧半板自重为:4.025×25+20.125×1.1=122.76KN

（3）假设转换层梁板荷载通过模板支架作用于下层板及相应梁上,顶板上荷载又全部传力作用于Kl12（4）,视Kl12（4）所受荷载按线性均布计算。

设计荷载值为:（503.13+30.19+10.06+36.23+2.17+122.76）×1.2+(70.44+40.25)×1.4=1000.42KN

则在跨度8.05m长度,梁线均布荷载q为:

q=1000.42/8.05=124.275KN/m

将此梁视作两端固定梁,如下图受力模式

求得剪力V=ql/2=1000.42/2=500.21KN

弯矩M=ql2/24=124.275×8.052/24=335.56KN•m=3.3556×108N•mm

由设计图可知:fy=fyp=360N/mm2

C40砼时查表fcm=21.5N/mm2

aS=M/fcmbh0=1.7758×108/21.5×300×5652=0.0255

由aS=0.0254查表得γs=0.882

受拉区钢筋AS=M/fyγsh0=1.77×108/360×0.882×655=851.06mm2

白加黑工艺道路施工组织设计（一）设计图中Kl12（4）,受拉区配筋为420,其AS查表AS=2034mm2>>851.6mm2;所以受拉钢筋承载力满足要求。

(4)梁抗剪验算：由Vu=0.07fcbh0+1.5fynASuh0/S(设计抗剪力)

当砼标号为C40时fc=19.5N/mm2fv=360N/mm2

结构拆除施工方案所以将数据代入梁抗剪公式Vu

Vu=0.06×19.5×300×565+1.5×360×(4×78.5/200)×565=490.90KN>>347.07KN

所以梁抗剪能力满足要求