施工组织设计下载简介

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中国铁建泮河嘉苑5#模板施工方案

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并CJJ 36-2016：城镇道路养护技术规范（无水印，带书签），则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.62kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3＝1.06kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.3=0.98kN/m

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.06×1.1+1.2×0.57×1.1＝2.03kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.62×0.15＝0.24kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝1.01kN;

同理，R'＝0.76kN，R''＝0.76kN

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.98×1.1＝1.18kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.18×0.15＝0.18kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.59kN;

同理，R'＝0.44kN，R''＝0.44kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.25kN·m

σ＝Mmax/W＝0.25×106/5080＝50.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2

Vmax＝1.49kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.49×1000/489＝6.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.31mm

νmax＝0.31mm≤[ν]＝2.75mm

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计[f](N/mm2)

λ＝h/i＝1500/15.8＝95≤[λ]＝150

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×1.1+0.92×1.4×0.05/1.1＝4.93kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝4927.76/(0.63×489)+0.05×106/5080＝25.79N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.93kN≤[N]＝30kN

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.57×0.152＝0.07kN·m

σ＝Mmax/W＝0.07×106/37500＝1.77N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×21.81×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.34kN

R2=1.25q1l=1.25×23.57×0.15＝4.42kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kN

R2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.37kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.46×1.12，0.5×4.46×0.342]＝0.58kN·m

σ＝Mmax/W＝0.58×106/53330＝10.82N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.46×1.1，4.46×0.34]＝2.976kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.976×1000/(2×50×80)＝1.12N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.4×11004/(100×9350×2133300)＝1.58mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝2.75mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.4×3354/(8×9350×2133300)＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝335/400＝0.84mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.46×1.1，0.393×4.46×1.1+4.46×0.34]＝5.6kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.35kN，R2＝5.6kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.4×1.1，0.393×3.4×1.1+3.4×0.34]＝4.27kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.93kN，R'2＝4.27kN

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.139×106/5080＝27.31N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝1.427kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.427×1000/489＝5.84N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

R＝max[R1,R3]＝0.49kN≤8kN

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.49kN≤8kN

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.1×1.52/10＝0.06kN·m

50151-2010泡沫灭火系统设计规范GB50151-2010.pdfq1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.47kN，R2＝10.64kN，R3＝0.47kN

GB／T 13908-2020 固体矿产地质勘查规范总则f＝N/(φA)+Mw/W＝10780.96/(0.67×489)+0.06×106/5080＝44.91N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝11.31kN≤[N]＝30kN