施工组织设计下载简介
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崇明东风西沙南沿海塘达标工程脚手架施工方案施工员负责组织人员现场抢救伤员。
安全员负责组织人员救护伤员。
7.1.3事故处理程序
高处坠落事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认高处坠落事故发生以后，应：
①立即组织项目职工自我救护ZJY特大桥连续箱梁施工方案，进行施救。
当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：
①做好与当事人家属的接洽善后处理工作。
②按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。
项目负责人：陈家杰手机：13331880816
医院急救中心：120火警中心：119报警中心：110
①项目部应配备担架、急救箱等救护物质，事故发生及时投入使用。
③重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱受伤者，应用卧位运送，胸部伤者一般取半卧位，颅脑受伤者一般取仰卧偏头或卧位，以免呕吐、误吸。
④注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。
7.2触电事故应急预案
为确保触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定触电应急准备与响应预案。
7.2.2组织机构与职责
由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院联系。
施工员负责组织人员现场抢救伤员。
安全员负责组织人员救护伤员。
7.2.3事故处理程序
触电事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认触电事故发生以后，应：
①立即采用绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体；
②立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；并立即向当地急救中心(120)。
当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：
①做好与当事人家属的接洽善后处理工作。
②按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。
项目负责人：陈家杰手机：13331880816
医院急救中心：120火警中心：119报警中心：110
②注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。
7.3火灾消防应急预案
为了预防和控制潜在的火灾危害，并在发生火灾紧急情况时能迅速作出应急响应，最大限度地减少人员和财产损失，特制定触电应急准备与响应预案。
7.3.2组织机构与职责
由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院、消防、警局等联系。
施工员负责组织人员现场自救扑火、抢救伤员、重要物资等。
安全员负责组织人员监督日常防火工作，事故发生时组织人员救护伤员、疏散人群等。
7.3.3事故处理程序
火灾事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认火灾事故发生以后，应：
①立即切断电源，寻找火源自救扑火。
当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：
①做好与当事人家属的接洽善后处理工作。
②按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。
项目负责人：陈家杰手机：13331880816
医院急救中心：120火警中心：119报警中心：110
①办公区域、生活区域、脚手架上应根据规定配备一定数量的灭火装置，并进行例行检查，确保可用。
③注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。
8、落地式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，1#房搭设高度为23.65米，立杆采用单立管2#房搭设高度为39.95米，立杆采用双立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，竹笆片脚手板共铺设2层。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的竹笆片脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
竹笆片脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m
=0.835×106/5080.0=164.442N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=2.824mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1=0.125×21.800=2.721kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×12×1.500×(1.050+0.300)/2=1.822kN
(3)栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.500×12/2=1.350kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×21.800=0.163kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.057kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.248
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.000×1.248=0.480kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.88kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=152.82
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.89kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.278kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=196.60
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.336kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=53.453米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.0米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.336kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.234kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=26.896米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.480kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=10.897kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.897kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=15.897kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/mm2)莒南县石泉湖水库除险加固工程爆破方案及施工组织设计，p=N/A；p=55.53
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.88
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(kN/mm2)；fg=170.00
地基承载力设计值应按下式计算
JGJT322-2013 混凝土中氯离子含量检测技术规程.pdf其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!