施工组织设计下载简介

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绥阳至遵义高速公路AK0 705箱粱专项安全施工方案

当υ/T≤0.035时：h=0.22+2*.9υ/T

当υ/T＞0.035时：h=1.53+3.8υ/T

外加剂影响修正系数，掺加缓凝外加剂取K=1.2，混凝土容重γ=2*kN/m3

估算砼灌注速度υ=0.15m/h,入模时砼温度取T=28℃

DB*1／T 1159-2018 建筑垃圾再生材料挤密桩施工技术规范则υ/T=0.15/28=0.005*<0.035

按公式得出混凝土有效压头高度：

h=0.22+2*.9x0.005*=0.35*m

侧压力Pm=1.2×2*KN/m3×0.35*m=11.0*Kpa

2）、倾倒砼对外倾侧模板产生的水平荷载：

外侧模板的倾斜角为α:

∴α=actg1.519=5*.3°

则倾倒混凝土对侧模板的水平荷载与新浇混凝土的侧压

力相同，P=11.0*kpa。

3）、振捣混凝土对侧面模板的压力取*.0Kpa。

P=11.0*kpa+11.0*kpa+*kpa=2*.12Kpa

Pf=2*.12kpaxcos5*.3°=1*.*9kpa。

*）、侧模板布置：背带为10x10cm方木,肋间距2*.*cm。

单片竹胶板计算模型为5跨连续梁，计算公式为：

Mmax=0.105ql2，Q=1.132ql，f=0.***ql*/100EI。

弯矩Mmax=0.105ql2=0.105x1*.*9×0.2**2=0.091KN.m

竹胶板强度σ=Mmax/w=0.091KN.m/（1.0m×0.0182m2/*）

=1.*9Mpa<[σ]=80Mpa

fmax=0.***ql*/（100EI）

=0.***×1**90pa×0.2***m*/（100×7*00×10*N/mx1.0×0.0183/12）=0.1mm<[f]=2**/*00=0.*1mm。

所以，侧模的强度和挠度变形均符合规范要求．

五、内模竹胶板力学检算

1、内顶板采用竹胶板，厚度15mm,竹胶板纵向布置，横向布5*10cm木条，木条间距为35cm，l=0.35m。

顶板模受静载G=2６×0.2５=*.5KN/m2

活载Q=2.5+2.0+2.0=*.5KN/m2

总线性荷载为：q=*.5*1.3+*.5*1.5=18.2KN/m

2、支撑框木条计算按照连续粱进行计算。

Mmax=0.105x18.2×0.352=0.217KN.m

σ=Mmax/w=0.217×103/（1.0×0.0152/*）=*.235Mpa<[σ]

3、内模板的挠度：（近似按连续梁简化公式计算）

f=0.*32ql*/100EI

=0.*32x18.2x103×0.35*/（100×7*00×10*×1.0x0.0153/12）

=0.81mm<[f]=0.875mm

(最大挠度为[f]=350/*00=0.875mm)

所以，内模的强度和挠度变形均符合规范要求．

1）、横向支撑方木荷载：

根据在横梁处和梁中分布方木的间距分别为2*.*cm;计算线性荷载如下：

q1=2*KN/m3x2.3mx0.2**m=1*.59KN/m(横梁处)

Ｑ１＝1*.59KN/mx1.3+*.5KN/mx1.5=28.717KN/m(横梁处)

方木弯矩Mmax，横梁处、跨中采用连续梁进行计算。

Mmax=0.105ql2=0.105x28.717×0.*2=1.08*KN·m

2）、方木抗弯截面模量及抗弯强度：

所以，梁底分布方木的强度符合要求

f横=0.*32ql*/100EI=0.*32*1.08*×103×0.**/（100×1x1010×0.1×0.13/12）=0.012mm<[f]=*00/*00=1.5mm合格

　所以，模板下分布方木的强度及挠度变形均符合规范要求。

横梁处计算时按照连续梁计算，L=0.*m，计算简图如下：

RARBRCRDRERF

纵向方木强度刚度检算：

纵向方木的弯矩计算按照连续梁计算，受力点为连续集中荷载，R=39.052KN,l=0.*m力学模型见下图。

Mmax=KRL=0.281×39.052×0.*=*.58KN·m

剪力为：Q=2.352R=2.352x15.97=78.91KN。

f=1.795Rl3/100EI

=1.795×39.052x103×0.*3m*/(100×7.*x109×0.12x0.153/12)

=1.33mm<[f]=*00/*00=1.5mm，刚度合格。

所以，纵向方木的强度和挠度变形均符合要求。

七、支架强度及稳定性计算

考虑杆件最不利情况，钢管受竖向荷载为：

0.*米间距，步距1.2米

N=(22.5*+0.*8+*.5)x0.*x0.*=10.7KN;

钢管的容许承载力计算公式为：

钢管外径*8mm,壁厚3.5mm，横杆布距1.2米，顶端和下部构件约束类型为一端自由一端铰接，中间钢管为两端铰接。

回旋半径：r=I/A=12.18*7/*.893=1.578cm

一端自由一端铰接时，长细比为λ=l0/r=120/1.578=7*.05

查表，纵向弯曲系数φ=0.7

两端铰接时，长细比为λ=l0/r=2x30/1.578=38.02

查表知纵向弯曲系数：φ=0.9*7。

取最小值,[N]=71.9KN，考虑钢管为旧钢管，承载力下降，可按设计承载力的50%考虑，则[N]=0.5x71.9=35.95KN。

1.2N=12.8*KN<[N]=35.95KN,稳定性合格。

通过以上计算，可以看出该支架、模板承载力和刚度能够满足施工和规范要求，是安全可靠的。

钢管架基础采用砖渣回填压实后浇筑15㎝C15砼，(12.8**1000/(0.1*0.1))/1000000=1.28*MPa〈15MPa满足要求。

支架搭设加固完成，箱梁外模安装完后，在钢筋绑扎施工前，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架压重材料采用相应重量的钢材及水，为保证压载重量的精确度，对每一吊的钢筋都严格计算重量、并做好记录。并按箱梁结构形式合理布置钢材数量。压载采用五级压载，五级卸载进行十一次观测，前两次压载重量均为总重的30%，后三次压载重量均为总重的20%，并对各级加载认真观测记录数据以确保精确。各级加载完后间隔两小时，未发现支架沉渐，才可加下级荷载。加载至设计荷载持荷12小时后进行卸载。并对卸前再做一次观测。而后逐级卸载，并逐级观测。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架预压施工。卸除预压钢筋后，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。箱梁浇注均采用全断面一次性浇注成型。

箱梁压载重量第一联断面相同，取任意跨钢筋砼荷载乘以1.2安全系数后作为预压荷载，第二联为变截面弯箱梁，需逐跨计算钢筋砼荷载，分别乘以1.2安全系数后作为该跨预压荷载。平断面图如下：

第一联单跨混凝土199.*m3，荷载为5185kN=518.5t。

第一联第一级加载荷载为155.*t，需钢筋155.*t，第二级加载荷载为155.*t，需钢筋155.*t，第三级加载荷载为103.7t，加载需钢筋103.7t,第四级加载荷载为103.7t，加载需钢筋103.7t，第五级加载荷载为103.7t，需加水103.7m3或沙袋103.7t。

第二联第五跨混凝土215.*m3，荷载为5*02kN=5*0.2t。

第一级加载荷载1*8.1t，需钢筋或沙袋1*8.1t，第二级加载荷载1*8.1t，需钢筋或沙袋1*8.1t，第三级加载荷载112.1t，需钢筋或沙袋112.1t，第四级加载荷载112.1t，需钢筋或沙袋112.1t，第五级加载荷载112.1t，需加水112.1m3或沙袋112.1t。

第二联第六跨混凝土2*0.*m3，荷载为*250kN=525t。

第一级加载荷载187.5t：需钢筋或沙袋187.5t，第二级加载荷载187.5t：需钢筋或沙袋187.5t，第三级加载荷载125t：需钢筋或沙袋125t，第四级加载荷载125t：需钢筋或沙袋125t，第五级加载荷载125t：需加水125m3或沙袋125t。

第二联第七跨混凝土2**.9m3，荷载为*3*8kN=*3*.8t。

第一级加载荷载191t：需钢筋或沙袋191t，第二级加载荷载191t：需钢筋或沙袋191t，第三级加载荷载127.*t：需钢筋或沙袋127.*t，第四级加载荷载127.*t：需钢筋或沙袋127.*t，第五级加载荷载127.*t：需加水127.*m3或沙袋127.*t。

预压时箱梁两侧应平衡加、卸载，加载至设计荷载持荷12小时后进行卸载。砼比重取2.*t/m3

2、箱梁预压段两端加固

两端均用盘条围挡加固，数量可酌情增加，保证加水时荷载的稳定，尽量减少*荷载对预压支架的影响，保证架体的整体稳定性。水压加载过程中，必须随时注意梁两端加固的情况，必要时及时加固。

每5米一个截面布置四点。其中包括梁底3个点，翼板2个点。每跨的L/2，L/*处及墩部处、基坑回填处等地基比较薄弱的位置应加设沉降观测点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每1个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第五次加载完毕。第五次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。

卸载：卸完砂袋后，人工配合吊车吊钢筋均匀对称卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

十、支架预压防坍塌应急准备与响应预案

组员：邓茂庚  杜驹  杨开正何绪有张娜

 曹天仁齐文田  刘全

项目部工程部及安全员负责组织所有架子工进行培训，并进行考核，合格方可上岗。

 3、应急物资的准备、维护、保养

(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。

(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。

（1）为防止事故发生，起重机械司机必须持证上岗。

（2）起重机械司机操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行"十不吊"，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。

（3）脚手架搭设前必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。

（*）所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架或门架严格按方案施工，做好脚手架或门架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。

（5）所有架体平台，架设好后，必须经专业技术人员验收签字后，投入使用。

 （*）、如果发生脚手架或门架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由施工队管理者组织有关人员协助清理材料，如有人员被砸埋，应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。

 2、各施工队相应人员协助项目副经理、项目总工对现场清理，抬*物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。

 3、如有脚手架或门架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工负责人应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，施工队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。

（1)查明事故原因事故责任人。

（2)写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。

（3)制订或修改有关措施，防止此类事故发生。

（*）组织所有人进行事故教育。

（5）向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。

附：支架或门架拆除工程安全技术交底

1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责，并配备良好的通讯装置。

2、仔细检查吊*机械包括索具是否安全可靠。吊*机械不允许搭设在支架上2018【DL】-造价案例-《一本通》，应另立设置。

3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。

*、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。

*、按搭设的反程序进行拆除。

7、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式）。认真做到一步一清，一杆一清。

8、所有杆件，登高措施必须随支架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。

9、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。

11、支架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。严禁无证*用焊割工具。

12、当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。输送至地面的所有杆件、扣件等物件无锡市棒球**训练基地看台钢构施工组织设计，应按类堆放整理。