施工组织设计下载简介

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雨水泵站及事故水池模板施工方案

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.6/1×5004/(100×9000×4.17×106)=0.074mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.074mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mmDB41／T 2109-2021标准下载，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.156cm3；

I=12.187×2=24.374cm4；

E=206000N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝1.2×22×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝4.59kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=300mm；

主楞的最大应力计算值:σ=7.23×104/1.02×104=7.1N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=7.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×895.1/978.606=1.829N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=1.829N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的最大挠度计算值:ν=0.018mm；

主楞的最大容许挠度值:[ν]=1.2mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.018mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M16；

穿墙螺栓有效直径:13.55mm；

穿墙螺栓有效面积:A=144mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=1.58kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=1.584kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，满足要求！

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；

对拉螺栓直径(mm):M16；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；

柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

从左往右，各支座反力为R1=0.478kN，R2=1.393kN，R3=1.126kN，R4=1.407kN，R5=0.488kN

从左往右，各支座反力为R1=0.478kN，R2=1.393kN，R3=1.126kN，R4=1.407kN，R5=0.488kN

Mmax=14965.442N·mm；Vmax=750.923N；νmax=0.009mm；Rmax=1407.196N

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.50×104/2.43×104=0.616N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=0.616N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面受剪应力计算值:τ=3×750.923/(2×450×18.0)=0.139N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.139N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

面板最大容许挠度:[ν]=139/250=0.556mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.009mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.009mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.556mm,满足要求！

本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×100×100/6×1=83.33cm3；

I=50×100×100×100/12×1=416.67cm4；

作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=1407.196/450.000=3.127N/mm

支座最大弯矩计算公式：

竖楞的最大弯距：M=0.1×3.127×450.0×450.0=6.33×104N·mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=6.33×104/8.33×104=0.76N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=0.76N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

τ=3V/(2bhn)≤fv

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×844.317/(2×50.0×100.0×1)=0.253N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.253N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×3.13×450.04/(100×9000.0×4.17×106)=0.023mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.023mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.16cm3；

I=12.187×2=24.37cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.112×0.45=1.22kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=2.182kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.047kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.005mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=46739.7N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=10156mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=4.38N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=4.67×107/(1.05×1.02×107)=4.38N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.005mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=166.7/250=0.667mm；

柱箍的最大挠度ν=0.005mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=0.667mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M16；

对拉螺栓的有效直径:13.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=144mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.182kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=2.182kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.078×2=10.16cm3；

I=12.187×2=24.37cm4；

按计算（附计算简图）：

P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.112×0.45=1.22kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=2.182kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.047kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:ν=0.005mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/(γxW)

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=46739.7N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=10156mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=4.383N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=4.67×107/(1.05×1.02×107)=4.383N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.005mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=166.667/250=0.667mm；

柱箍的最大挠度ν=0.005mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=0.667mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

TCECS 789-2020标准下载对拉螺栓的直径:M16；

对拉螺栓有效直径:13.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=144mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.182kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.182kN小于[N]=24.48kNQ／GDW 11458-2015 水电站继电保护装置运行维护导则.pdf，对拉螺栓强度验算满足要求!

附件一:钢筋卸料平台布置示意图

附件一:钢筋卸料平台布置示意图