施工组织设计下载简介
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临时道路加固施工方案钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.7m，
立杆的纵距b=0.45m，立杆的横距l=0.45m，立杆的步距h=1.50m。
脚手板自重0.00kN/m2，栏杆自重0.00kN/m某住宅小区5号、6号、7号楼装修工程施工方案.doc，材料最大堆放荷载5.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。
图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
一、基本计算参数[同上]
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.26cm3；
截面惯性矩I=12.71cm4；
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q1=0.000+0.000×0.300=0.000kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q21=5.000×0.300=1.500kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22=2.500×0.300=0.750kN/m
经计算得到，活荷载标准值q2=0.750+1.500=2.250kN/m
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.20×0.000=0.000kN/m
活荷载q2=1.40×0.750+1.40×1.500=3.150kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×0.000+0.117×3.150)×0.4502=0.075kN.m
最大支座力N=(1.1×0.000+1.2×3.15)×0.45=1.701kN
抗弯计算强度f=0.075×106/5260.0=14.19N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载q1=0.000kN/m
活荷载q2=0.750+1.500=2.250kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.000+0.990×2.250)×450.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.035mm
纵向钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.70kN
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.142kN.m
最大变形vmax=0.030mm
最大支座力Qmax=2.936kN
抗弯计算强度f=M/W=0.142×106/5260.0=27.07N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.94kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1=0.106×3.650=0.387kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN)：
NG2=0.000×0.450=0.000kN
(3)脚手板自重(kN)：
NG3=0.000×0.450×0.450=0.000kN
(4)堆放荷载(kN)：
NG4=5.000×0.450×0.450=1.012kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.400kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×0.450×0.450=0.506kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=2.39kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59
A——立杆净截面面积(cm2)；A=5.06
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.26
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
k——计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u=2.335
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
h——脚手架步距；h=1.50m；
计算结果：l0=4.045mλ=4045/15.9=254.427φ=0.113
σ=2388/(0.113×506)=41.743N/mm2，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
模板支撑架计算满足要求！
9.3立杆为600间距加固支撑体系计算书：
扣件钢管楼板支架计算书
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.7m，
立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.20m。
剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×1.20+0.00)+1.40×2.50=39.644kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×1.20+0.7×1.40×2.50=43.112kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×3.0。
一、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.100×1.200×0.300=9.036kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.000×0.300=0.000kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
静荷载q1=1.35×9.036+1.35×0.000=12.199kN/m
活荷载q2=0.98×0.750=0.735kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.93×0.60×0.60=0.466kN.m
最大剪力Q=0.6×0.600×12.934=4.656kN
最大支座力N=1.1×0.600×12.934=8.536kN
抗弯计算强度f=0.466×106/4491.0=103.68N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×9.786+0.990×0.000)×600.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.387mm
纵向钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=8.54kN
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.896kN.m
最大变形vmax=0.671mm
最大支座力Qmax=18.353kN
抗弯计算强度f=M/W=0.896×106/4491.0=199.58N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=18.35kN
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.085kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)
非顶部立杆段：l0=ku2h(2)
k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；
u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；λ=3084/16.0=193.374,φ=0.193
σ=15752/(0.193×423.9)=192.211N/mm2
a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；λ=3194/16.0=200.253,φ=0.180
σ=15752/(0.180×423.9)=206.448N/mm2
依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=196.956N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；λ=3084/16.0=193.345,φ=0.193
σ=16085/(0.193×423.9)=196.270N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h——立杆的步距，1.20m；
la——立杆迎风面的间距，0.60m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.225×0.600×1.200×1.200/10=0.024kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=1.350×11.015+0.980×0.900+0.9×0.980×0.024/0.600=15.788kN
非顶部立杆Nw=1.350×11.262+0.980×0.900+0.9×0.980×0.024/0.600=16.121kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；λ=3084/16.0=193.374,φ=0.193
σ=15788/(0.193×423.9)+24000/4491=198.104N/mm2
a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；λ=3194/16.0=200.253,φ=0.180
σ=15788/(0.180×423.9)+24000/4491=212.374N/mm2
依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=202.861N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；λ=3084/16.0=193.345,φ=0.193
σ=16121/(0.193×423.9)+24000/4491=202.163N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=16200.0mm2，fy=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4500mm×1200mm，截面有效高度h0=1180mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.35×(0.00+25.10×1.20)+
1×1.35×(0.42×8×8/4.50/4.50)+
0.98×(0.00+2.50)=44.90kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×44.90=202.04kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×202.04×4.502=209.88kN.m
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。
DB13／T 1715-2013标准下载混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=Asfy/bh0fcm=16200.00×300.00/(4500.00×1180.00×9.27)=0.10
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
某酒店部分建筑改造工程施工组织设计此层楼板所能承受的最大弯矩为：
结论：由于∑Mi=5520.06=5520.06>Mmax=209.88
所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。