施工组织设计下载简介

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32 48 32m现浇连续梁施工方案

强度fm(N/mm2)

弹性模量E(N/mm2)

荷载工况：混凝土自重：24KN/m3；钢筋自重：2KN/m3；模板及主次龙骨：1.2KN/m2；施工人员及设备：3KN/m2；振捣荷载：2KN/m2；

荷载组合：恒荷载分项系数取1.2LS∕T 3212-2021标准下载，活荷载分项系数取1.4

（1）、模板木板（15mm厚）计算

底模采用满铺15mm竹胶板，顺桥向布置，取1米板宽验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。

A、按照最不利位置腹板处计算

作用于15mm竹胶板的最大荷载：

a、钢筋及砼自重取26kN/m3×3.25m（梁高）=84.5kN/m2

b、施工人员及设备荷载取3kN/m2

c、振捣荷载取2kN/m2

荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。

则q1=（a+b+c）×1=89.5kN/m

q2=[1.2×a+1.4×（b+c）]×1=108.4kN/m

面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mm。

　　　Mmax=1/10×qmaxl2=1/10*108.4*2002=433600N·mm

　最大弯应力σmax=Mmax/W

　　　=433600/37500=11.56N/mm2

最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677*89.5*2004/（100*6000*281250）

=0.57mm<[ω]=L/250=200/250=0.8mm满足

腹板15mm竹胶板下次龙骨铺设间距300mm验算满足要求。

B、按照最不利位置空心箱室处计算

顶板及底板厚度：0.3m+0.475m=0.775m;

作用于15mm竹胶板的最大荷载：

a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.775m=20.15kN/m2

b、施工人员及设备荷载取3kN/m2

c、振捣荷载取2kN/m2

恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。

则q1=（a+b+c）×1=25.15kN/m

q2=[1.2×a+1.4×（b+c）]×1=31.18kN/m

面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm。

　　Mmax=1/10×qmaxl2=1/10*31.18*3002=280620N·mm

最大弯应力σmax=Mmax/W

　　　　　　=280620/37500=7.48N/mm2

最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677*25.15*3004/（100*6000*281250）

=0.82mm<[ω]=L/250=300/250=1.2mm

满足箱室15mm竹胶板下次龙骨间距300mm验算满足要求。

（2）、次龙骨（100*100mm木方）计算

A、按照最不利位置腹板处计算

次龙骨100*100mm木方验算，混凝土梁高3.25m，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：

a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×3.25m=84.5kN/m2

b、模板及次龙骨取:1.2kN/m2

c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2

d、振捣荷载:2.0kN/m2

腹板处100*100mm木方,间距50mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=（a+b+c+d）×0.05=18.14kN/m；

q2=[1.2×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.2=21.97kN/m；

则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝21.97N/mm×15002/10=4943250N·mm

最大弯应力σmax=Mmax/W＝4943250/57400

＝86.12Mpa<[δ]=200Mpa满足。

挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql4/100EI

　　　　　　　=0.677*18.14*15004/（100*70000*3830000）

　　　　　　　=2.32mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。

　故腹板下次龙骨100*100mm木方间距50mm验算满足要求。

次龙骨100*100mm木方验算，混凝土梁高0.3m+0.475m=0.775m;，按连续梁计算，跨径取l=1200mm，各荷载取值如下：

a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×0.775=20.15kN/m2

b、模板及次龙骨取:1.2kN/m2

c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2

d、振捣荷载:2.0kN/m2

底板处100*100mm木方,布置间距300mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=（a+b+c+d）×0.3=7.91kN/m；

q2=[1.2×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.3=9.79kN/m；

则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝9.79N/mm×15002/10=2202750N·mm

最大弯应力σmax=Mmax/W＝2202750/57400

＝38.37Mpa<[δ]=200Mpa满足。

挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql4/100EI

　　　　　　　=0.677*7.91*15004/（100*70000*3830000）

　　　　　　　=0.54mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。

　故底板下100*100mm木方间距300mm验算满足要求。

C、翼板下次龙骨100×100mm木方验算

翼板下次龙骨100×100mm木方验算，翼板处混凝土高度渐变，取平均高度350mm;，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：

a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×0.35m=9.1kN/m2

b、模板及次龙骨取:1.2kN/m2

c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2

d、振捣荷载:2.0kN/m2

翼板处次龙骨100×100mm木方,布置间距300mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=（a+b+c+d）×0.3=3.06kN/m；

q2=[1.2×(a+b)+1.4×(c+d)]×0.2=3.87kN/m；

则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝3.87kN/mm×15002/10=870750N·mm

＝5.22Mpa<[δ]=13Mpa满足。

挠度验算：最大挠度ωmax=0.677ql4/100EI

　　　　　　　=0.677*3.06*15004/（100*9000*8333333）

　　　　　　　=1.4mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。

　故翼板下次龙骨100×100mm木方间距300mm验算满足要求。

（3）、纵桥向20B工字钢梁主龙骨验算

A、腹板下按连续梁计算

主龙骨跨径取值l=1200mm，支座间距1.5m，砼计算面积为2.65m2。

图3主龙骨承载力验算示意图

a、钢筋及砼自重取26KN/m2×2.65m2×1.5m=103.35kN

b、模板及主次龙骨取1.2KN/m2×1.2m×1.5m=2.16kN

c、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.2m×1.5m=5.4KN

d、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×1.5m=3.6KN

按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=（a+b+c+d）/1.2m=95.43kN/m

q2=[1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.2m=116.01kN/m

　　则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l2＝116.01*12002/10=16705440N·mm

20B工字钢梁强度验算：

　　最大弯应力σmax=Mmax/W＝16705440/（83650*2根）

　　　　　　　　　　　　　＝99.85Mpa<[δ]=200Mpa满足。

ω=0.677q1l4/100EI=0.677*95.43*12004/（100*70000*7110000*2根）

　　　　　　　　　　=1.35mm<[ω]=1200/400=3mm满足。

纵桥向20B工字钢梁验算满足要求。

B、箱室下按连续梁计算

主龙骨跨径取值l=1500mm，支座间距1.5m，砼计算面积为1.5m2。

a、钢筋及砼自重取26KN/m2×1.5m2×1.5m=58.5kN

b、模板及主次龙骨取1.2KN/m2×1.5m×1.5m=2.7kN

c、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.5m×1.5m=6.75KN

d、振捣荷载：2KN/m2×1.5m×1.5m=4.5KN

按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=（a+b+c+d）/1.5m=48.3kN/m

q2=[1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.5m=59.46kN/m

　　则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l2＝59.46*15002/10=13378500N·mm

20B工字梁强度验算：

　　最大弯应力σmax=Mmax/W＝13378500/（83650*2根）

　　　　　　　　　　　　　＝79.97Mpa<[δ]=200Mpa满足。

20B工字梁挠度验算：

ω=0.677q1l4/100EI=0.677*48.3*15004/（100*70000*7110000*2根）

　　　　　　　　　　=1.66mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。

纵桥向20B工字梁主龙骨验算满足要求。

（4）立杆承载力计算，纵向间距1.5m支撑架体承载力验算：

A、按照最不利位置腹板处计算

腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积2.63m2，横向长度为0.75m+0.6m=1.35m；纵向间距1.5m。

a、钢筋及砼自重取26KN/m3×2.63m2×0.9m=61.54kN

b、模板及主次龙骨取1.2KN/m2×1.35m×1.5m=0.86kN

c、支撑架体自重取0.15KN/m3×1.35m×1.5m×10m（作用架体高度）=1.08kN

d、施工人员及设备荷载取3KN/m2×1.35m×1.5m=2.16KN

e、振捣荷载：2KN/m2×1.35m×1.5m=1.44KN

恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则q1=a+b+c+d+e=67.08kN

q2=1.2×(a+b+c)+1.4×（d+e）=81.22kN

lo=h’+2ka=1000mm+2×0.7×450mm=1630mm

lo=1.5×1.2=1.8m，取两者较大值，lo=1.8m。

公式中:lo——支架立杆计算长度h’——支架立杆顶层水平步距（m）.宜比最大步距减少一个盘扣的距离

k——悬臂计算长度折减系数，可取0.7.

GB／T 12668.7301-2019标准下载a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)

立杆稳定性计算不组合风荷载：

=81220N/（0.55×571mm2）

=258.62N/mm2≤300N/mm2

底座板为140×140mm钢板，底座板下为20cm混凝土，经过扩散计算面积A为0.29m2

NBT_47013-2015 承压设备无损检测（全套带书签高清版）.pdfP=N/A=81.22kN/0.29m2=280.07kN/m2

经计算地基处理后的承载力应大于280.07kN/m2,方可满足计算：