施工组织设计下载简介

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601酯化配合车间高支模施工方案

钢管立杆受压应力计算值：σ=5.613×103/(0.474×4.240×102)=27.933N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=27.933N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

36地块住宅项目花篮拉杆式悬挑脚手架安全专项施工方案五、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=85.000kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=85kPa；

模板支架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=22.454kPa；

立杆的轴心压力设计值：N=5.613kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=22.454kPa＜fg=85.000kPa。地基承载力满足要求！

11.3板模板(扣件钢管架支撑)计算书

板段：B1（18m高）。

1.模板构造及支撑参数

楼层高度H：18m；混凝土楼板厚度：120mm；

立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；

立杆步距h：1.8m；

横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；

板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；

钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；

板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；

承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；

施工人员及设备荷载标准值Q1k：

计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；

计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；

计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；

搭设形式为：2层梁扣件承重；

面板采用板质材(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；

抗弯设计值fm：12N/mm2；弹性模量E：4200N/mm2；

(二)第一层支撑梁参数

材料：1根45×90木方（宽度×高度mm）；

木材品种：杉木；弹性模量E：9000N/mm2；

抗压强度设计值fc：10N/mm2；抗弯强度设计值fm：11N/mm2；

抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=800×153/12=2.250×105mm4；

W=800×152/6=3.000×104mm3；

模板自重标准值G1k=0.3×0.800=0.240kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.12=2.304kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.1×0.800×0.12=0.106kN/m；

永久荷载标准值Gk=0.240+2.304+0.106=2.650kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.800=2.000kN/m；

计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

(1)计算挠度采用标准组合：

q=2.650kN/m；

(2)计算弯矩采用基本组合：

A永久荷载和均布活荷载组合

q=max（q1，q2）=5.382kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×2.650+1.4×2.000)=5.382kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×2.650+1.4×0.7×2.000)=4.983kN/m；

B永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×2.650=2.862kN/m；

P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×1.35×2.650=3.219kN/m；

P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；

Ma=0.125q×l2=0.125×5.382×0.32=0.061kN·m；

Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l

=0.125×2.862×0.32+0.25×3.150×0.3=0.268kN·m；

Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l

=0.125×3.219×0.32+0.25×2.205×0.3=0.202N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.268×106/3.000×104=8.948N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=8.948N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=12N/mm2，满足要求！

ν=5ql4/(384EI)≤[ν]

面板的最大挠度计算值:ν=5×2.650×3004/(384×4200×2.250×105)=0.296mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.296mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.750mm，满足要求！

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根45×90木方（宽度×高度mm），间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×45×903/12=2.734×106mm4；

W=1×45×902/6=6.075×104mm3；

E=9000N/mm2；

(一)荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.12=0.864kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040kN/m；

永久荷载标准值Gk=0.090+0.864+0.040=0.994kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m；

计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；

(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：

q=0.994+0.0243=1.0179kN/m；

(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A永久荷载和均布活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m；

q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.35×(0.994+0.0243)=1.237kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m；

B永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m；

P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(0.994+0.0243)=1.237kN/m；

P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.593kN·m；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×1.099×0.82+0.117×0.945×0.82=0.141kN·m；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l

=0.080×1.099×0.82+0.213×3.150×0.8=0.593kN·m；

最大剪力V=max（Va，Vb）=2.654kN；

A永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×1.099×0.8+0.617×0.945×0.8=0.994kN；

B永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×1.099×0.8+0.675×3.150=2.654kN；

ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.0179×8004/(100×9000×2.734×106)=0.115mm

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.593×106/6.075×104=9.762N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=9.762N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Ib=2.654×1000×45563/(2.734×106×45)=0.983N/mm2；

实际剪应力计算值0.983N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！

最大挠度：ν=0.115mm；

实际最大挠度计算值:ν=0.115mm小于最大允许挠度值:[ν]=2.000mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根Ф48×3钢管为一组，间距800mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=10.78×104=1.078×105mm4；

W=4.49×103=4.490×103mm3；

E=206000N/mm2；

(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.3=0.450kN/m；

由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.099kN/m；

q2=0.9×1.4×0.450=0.567kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.237kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.450=0.397kN/m；

由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.099×0.8+1.200×0.567×0.8=1.512kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.237×0.8+1.200×0.397×0.8=1.469kN；

A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=1.512kN；

B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×1.0179×0.8=0.896kN；

(2)第二层支撑梁自重

A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.081kN/m；

B计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.060kN/m；

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩：M=0.333kN.m

最大剪力：V=2.300kN

最大变形：ν=0.353mm

最大支座反力：F=4.449kN

(1)支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.333×106/4.490×103=74.069N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=74.069N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

τ=VS0/Itw=2.300×1000×3042/(1.078×105×3)=21.634N/mm2；

实际剪应力计算值21.634N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

第1跨最大挠度为0.353mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.353mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R≤12.8kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N=N1+N2=3.958+2.491=6.449kN；

(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；

通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1=3.958kN；

(二)垂直支撑系统自重N2

σ=N/(φA)≤[f]

顶棚保温施工方案立杆计算长度lo=1.8m；

计算立杆的截面回转半径i=1.59cm；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208

钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150JC／T 2465-2018标准下载，满足要求！

钢管立杆受压应力计算值：σ=6.449×103/(0.474×4.240×102)=32.093N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=32.093N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！