施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

高大模板支撑系统安全专项施工方案.

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

1 人工清槽及钎探施工方案σ＝Mmax/W＝0.277×106/4490＝61.65N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝2.537kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.537×1000/424＝11.97N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R3]＝1.15kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.15kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10＝0.03kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.08kN，R2＝12.5kN，R3＝1.08kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12541.44/(0.67×424)+0.03×106/4490＝51.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.54/(1×0.15)＝83.61kPa≤fak＝140kPa

600*450梁模板（扣件式）计算书

新浇混凝土梁计算跨度(m)

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

新浇混凝土结构层高(m)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.7×2]×1＝15.83kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.45]×1＝14.06kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.45]×1＝11.58kN/m

Mmax＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×14.06×0.22+0.101×1.76×0.22＝0.05kN·m

σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.39N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.58×2004/(100×10000×281250)＝0.045mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×14.06×0.2+0.45×1.76×0.2＝1.28kN

R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×14.06×0.2+1.2×1.76×0.2＝3.52kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2l=0.4×11.58×0.2＝0.93kN

R2'=R3'=1.1q2l=1.1×11.58×0.2＝2.55kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.57×0.92，0.5×3.57×0.32]＝0.31kN·m

σ＝Mmax/W＝0.31×106/83330＝3.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.57×0.9，3.57×0.3]＝1.948kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.948×1000/(2×50×100)＝0.58N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.59×9004/(100×9350×4166700)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.59×3004/(8×9350×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.57×0.9，0.393×3.57×0.9+3.57×0.3]＝3.67kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝1.93kN，R2＝R3＝3.67kN

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.59×0.9，0.393×2.59×0.9+2.59×0.3]＝2.66kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝1.56kN，R'2＝R'3＝2.66kN

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.152×106/4490＝33.77N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝1.172kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.172×1000/424＝5.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

抗压强度设计值f(N/mm2)

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.9×1.52/10＝0.03kN·m

GB 51412-2020 锡冶炼厂工艺设计标准(完整正版、清晰无水印)q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+0.9×1.4×2]×1＝14.77kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.73kN，R2＝4.55kN，R3＝4.55kN，R4＝0.73kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝4585.62/(0.67×424)+0.03×106/4490＝23.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2

地基承载力设计值fak(kPa)

DB34／T 3458-2019 景观照明施工程工及验收规程立柱垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.59/(1×0.15)＝30.57kPa≤fak＝140kPa