施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.386,P=N/(
A)=13385/(0.386×450.00)=77.06N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载F=13385/1000=13.39kN

GB／T 22652-2019标准下载（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+160)+2×(100+160)=1240mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1240×160]/1000=198.60kN

受冲切承载力198.60kN＞F=13.39kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力364.65kN＞F=13.39kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=60mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=60mm，h=80mm；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距900mm。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度大于等于350mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

9.2、轮扣式梁模板支撑计算书

结构楼板厚120mm，梁宽b=320mm，梁高h=750mm，层高3.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+2.64)×1.2=1.09kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.40×1.50×1.2=17.28kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×1.50×1.2=1.08kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=20.57kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=16.21kN/m

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=320mm。

W=bh2/6=400×182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。

σ=Mmax/W=194387/21600=9.00N/mm2

梁底模抗弯强度σ=9.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×20.57×300=3740N

τ=3Vmax/(2bh)=3×3740/(2×400×18)=0.78N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.644,q2=16.21kN/m;

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×16.21×3004/(100×6000×194400)=0.73mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.73mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

（3）第一层龙骨(次楞)验算

立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=320mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。

W=bh2/6=60×802/6=64000mm3；I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4；

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.57×300/400=15.43kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+200)/1000×300/1000×9.26=1.39kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kN

Mmax=0.37kN·m,Vmax=4.11kN，F=8.23kN,υmax=0.15mm

σ=Mmax/W=0.37×106/64000=5.78N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.11×1000/(2×60×80)=1.29N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨(主楞)验算

钢管横向间距L=600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

弯矩系数KM=0.175,F=8230N=8.23kN

Mmax=KmPL=0.175×8.23×1000×600=864150N·mm=0.86kN·m

σ=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=10.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×8.23=5.35kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×5.35×1000/(2×80×80)=1.25N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.146,F=8

υmax=KυPL3/(100EI)=1.146×8.23×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.66mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.66mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156

每根钢管承载NQK1=2.156×8230=17744N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=17744+504=18248N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.5×1000=114N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.20×47.90=172N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×286+18248=18591N

(2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1.28m

LO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21

钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。

(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算

=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386×424.00)=113.59N/mm2

钢管立杆稳定性计算113.59N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

(4)组合风荷载时，立杆稳定性计算

基本风压0.7kN/m2,风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1.040；

Wk==0.7×1.56×1.040×0.7×0.7=1.351kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk

=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×1.351×0.6×1.502/10=0.217kN·m；

钢管轴向力Nw=18.59kN

σ=Nw/(φA)+Mw/W

=18.59×103/(0.386×424)+0.217×106/5080=161.92N/mm2；

组合风荷载时，立杆稳定性为161.92N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.59kN=18591N

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞18.59kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞18.59kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

=(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2

F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.50

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　36.00　kN/m2　γG=1.2　43.20　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　48.80kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　36.00kN/m2

取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1320×182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320×183/12=641520mm4。

σ=Mmax/W=828602/71280=11.62N/mm2

侧模抗弯强度σ=11.62N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×64.42×350/1000=13.66kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×13.66×1000/(2×18×1320)=0.86N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.86N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=KυqL4/100EI=0.644×47.52×3504/(100×6000×641520)=1.19mm

[υ]=L/250=350/250=1.40mm

侧模挠度υmax=1.19mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力10.71kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度330mm,跨数4跨,木枋尺寸b=60mm，h=80mm；

W=bh2/6=60×802/6=64000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4。

弯矩系数KM=0.107,q=48.80×350/1000=17.08N/mm；

Mmax=KMqL2=0.107×17.08×3302=199021N·mm=0.20kN·m

σ=Mmax/W=199021/64000=3.11N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×17.08×330/1000=3.42kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.42×1000/(2×60×80)=1.07N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.07N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.632,q'=36.00×350/1000=12.60N/mm;

υmax=KυqL4/100EI=0.632×12.60×3304/(100×9000×2560000)=0.04mm

[υ]=L/250=330/250=1.32mm

侧肋挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.32mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺杆横向间距700mm，侧肋间距350mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.5双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.14×17.08×0.33=6.44kN

Mmax=KmPL=0.171×6.44×0.70×106=770868N·mm=0.77kN·m

σ=Mmax/W=770868/(2×4490)=85.84N/mm2

檩梁抗弯强度σ=85.84N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.44=4.24kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4239/(2×2×424)=7.50N/mm2

檩梁抗剪强度τ=7.50N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×12.60×0.33=4.75kN;

υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4753×7003/(100×206000×215600)=0.40mm

[υ]=L/250=700/250=2.80mm

檩梁挠度υmax=0.40mm＜[υ]=2.80mm,满足要求。

立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

十、模板工程应急措施、救援预案

为了确保模板施工的安全和质量，创造良好的施工环境，有效控制安全事故，避免发生事故后造成更大的损失，是编制模板工程应急预案的目的。

组员：林伟泉、邱飞清、王学文、张伟福、谢丽娟、李春梅、刘文贤、陈志荣、朱丽益、彭俐凡、邱淑英、陈月蕊

（2）本工程应急救援小组分工情况

应急救援组：刘文贤、林伟泉、王学文、邱淑英

后勤保障组：陈志荣、邱飞清、张伟福、李春梅

治安保卫组：朱丽益、陈月蕊、谢丽娟

善后处理组：邱淑英、彭俐凡

技术分析组：陈志宾、林伟泉、邱飞清

10.2.1.1、负责本项目“预案”的制定、修订和演练；

10.2.1.2、组建义务应急救援队，并组织实施救援行动；

10.2.1.3、检查督促做好模板工程的预防措施和应急救援的各种准备工作；

10.2.1.4、发布和解除应急救援命令；

10.2.1.6、组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。

10.2.2、救援专业组分工

10.2.2.2应急救援组：负责人沌，负责查明危险源，提出应急和补救措施；负责指挥义务应急救援队进行应急抢险工作。

10.2.2.3后勤保障组：负责人祥，担负应急车辆、资金的调配以及抢险人员和伤员的生活必需品和救援、器材、物资的供应任务。

10.2.2.4治安保卫组：负责人琼，担负保护事故现场，交通指挥，设立警戒，指导人员疏散。

10.2.2.5技术分析组：负责人君，负责收集有关设计、施工方案、作业指导书，工程日志和班前安全讲话等相关资料。对有关设备、设施、器具、起因物（指导致事故发生的物质、物体）、致害物（指直接作用于人体引起伤害的物质、物体）、痕迹、现场遗留物等进行技术分析、检测和试验，提报事故报告。

10.2.2.6善后处理组：负责人聪，负责伤亡人员家属接待和协助善后处理各项事宜。

10.3、应急准备及措施

10.3.1参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。进入施工现场，应接受安全技术交底。

10.3.2施工前应对上岗员工进行岗位培训，使上岗员工熟知该分项分部工程的应急预案，并组织演练，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。

10.4、模板工程的预防监控措施

模板吊环是受力构件，补偿刚度、保证强度是确保安全的必要条件。对组拼式模板采用组装式吊环，以对称骑缝和平面外补偿刚度；对转体式模板的吊环以保证足够焊接长度、双面满焊、焊缝饱满为安全原则。模板吊环保证有足够的安全系数。吊环的位置、数量、安装方法和焊接、包括钢装式吊环的连接螺栓型号及双螺母紧固，均应满足设计要求。施工过程中应经常检查吊环，若发现螺母松动获吊环碰撞而损坏时应立即紧固或更换。

10.4.2模板斜制成的地脚螺栓和模板堆放要牢固稳定。

10.4.2.1有斜支撑的模板应该面对面堆放，自稳角为75度—80度；无斜支撑的模板应在现场搭设脚手架，只要模板不再梁上，就应该直接支撑在架子内，不得靠在其他模板或构件上，以免脚下滑移倾倒。

10.4.2.2拆除后的大模板，不得堆放在施工面上。

10.4.2.3模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显警示标志牌，禁止非作业人员入内。

10.4.2.4模板在使用过程中斜支撑的地脚螺栓最容易受损伤某项目地基处理检测施工组织设计，因而在设计时增加双面护板，延长焊缝；使用时尽量避免着地时冲击地脚螺栓。

10.5、应急响应预案

10.5.1事故发生后，如有人员受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车到事故现场救护人员。

10.5.2同时，当事人或发现人应立即向作业队负责人报告，并采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。

a）向内部报警某银行办公楼改造装修工程施工组织方案.doc，简述：出事地点、时间、情况、报警人姓名。

10.5.6紧急事故处理结束后，事故发生所在单位的负责人应在24小时内写出《事故调查报告》上报公司安全质量部，并妥善处理后事宜。