施工组织设计下载简介

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外立面改造工程外脚手架施工方案

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，斜杆的接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

按步层顺序由下到上进行，按主体施工进度及时完成，搭设顺序如下：

南京认证中心室内装修施工组织设计.doc立杆设置→小横杆→大横杆→铺板→剪刀撑→绑挡脚杆及栏杆→绑立网

①同架体向上搭设同时设置。

②连墙件按两步三跨设置,保证架体与建筑物之间连续牢固,不摇晃,不倒塌。脚手架顶部连墙杆相应加密,其设置为二步二跨(3.6×3.6m)设一处。

搭设作业时人站在下位内，安装上部杆件，做到安全作业。

四、外脚手架搭设的安全技术措施

1、搭设架及四周范围应场地平整，无材料及杂物堆放。

2、外脚手架搭设人员持证上岗，并佩带安全帽、系安全带，穿防滑鞋。

3、严格控制施工荷载、脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2KN/m2。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的运输管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备

4、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。

5、根据方案，安全挂网应随同搭拆同时进行。

6、材料的升降采用人工作业借助工具加强组织、不得高空抛空落。下传材料及时整理分类堆放。

7、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

8、遇作业层时，在脚手架外侧大横杆与脚手板之间，按临边防护的要求设置防护栏杆和安全网，并满铺脚手板，防止作业人员坠落和脚手板上物料滚落。

9、保证脚手架体的整体性。

10、雨天或六级以上大风不得进行搭设或拆除作业。雨后作业应有防滑措施。

11、外脚手架每半个月派专人进行维修加固一次，以达到坚固稳定，确保施工安全。

1、脚手架搭设前，施工负责人按照施工方案要求，结合施工现场作业条件队伍情况，做详细的交底，并由脚手架组长指挥。

2、外脚手架必须由经专业安技培训后持证上岗的人员搭设，。

3、搭设完毕后，由施工负责人组织，有关人员参加，按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收，确认符合要求后，方可投入使用。

4、检验标准：（应按照相应规范要求进行）

①脚手架要做到杆件齐全，间距不超过规定，连接牢固，联体杆有效，量足，作业层脚手板满铺，防护完整。

⑴钢管应产品质量合格证，质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道。钢管必须涂在防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度不应大于0.5mm，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向拱截取样检查，当锈蚀深度超过规定时不得使用。旧钢管弯曲变形应符合规范规定。

⑵新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。

5、对脚手架检查验收按规范进行，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况，按实测数据进行记录，并由检测人员签字。

7、脚手架按工程项目经理部要求搭设完毕，工程项目经理应按时办理中间验收，及时签证，做好交接班手续。

六、外脚手架拆除的安全技术措施

1、脚手架拆除应按步层逐步完整拆除。当仅部分拆除时应在拆除前对未拆的端部采取封闭及加强措施。

2、拆架程序应遵循由上而下，先搭后拆、一步一清的原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。操作者应站在拆除杆的下方，有安全防护的范围内。

3、拆除顺序为：安全防护网→栏杆、挡脚杆→剪刀撑→竹榀→大横杆→小横杆→立杆。

4、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

5、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

6、联体杆应拌同拆除的步层一同拆除，不得提前拆除。

7、在拆架时，如必须换人，应将拆除情况交代清楚方可离开

8、拆除的材料下运应充分利用垂直运输机具，当采用人工时可用滑轮下送或多人接传下递，严禁抛掷。

七、扣件式钢管脚手架设计与计算

双排脚手架搭设高度为48米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处广东省，基本风压为0.5kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；

V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；

大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.607×106/4490=135.22N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=135.22N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×107800)=2.327mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.327=2.35mm；

小横杆的最大挠度为2.35mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×48.00=8.290；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×7×1.5×(1.05+0.3)/2=2.126kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.11×7×1.5/2=0.578kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×48=0.36kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.353kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.5kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.5×1×0.645=0.226kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.353+1.4×3.15=18.034kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×11.353+0.85×1.4×3.15=17.373kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.226×1.5×

1.52/10=0.091kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=18.034kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.599m；

长细比Lo/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.265；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=18034/(0.265×424)=160.502N/mm2；

立杆稳定性计算σ=160.502N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=17.373kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

立杆稳定性计算σ=174.808N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.064kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

+1.4×3.15)]/(1.2×0.139)=89.355m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=89.355/(1+0.001×89.355)=82.026m；

[H]=82.026和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为48m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.064kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.091/(1.4×0.85)=0.076kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=79.746/(1+0.001×79.746)=73.856m；

[H]=73.856和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为48m，小于[H]，满足要求！

（八）、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.14，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.14=0.019kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.438kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.438kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.438

连墙件拉接部分柔性钢筋的直径按下式计算：

A=N/fyd=2×(A/2/π)1/2

由以上计算得到柔性拉接钢筋的最小直径d=4.06mm。

（九）、立杆的地基承载力计算:

DB37／T 5040-2015标准下载立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg

地基承载力设计值:fg=fgk×kc=750kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=750kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=67.942kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.588kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

临时施工用电施工组织设计p=67.942kPa≤fg=750kPa。地基承载力满足要求！