施工组织设计下载简介

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江海不锈钢市场地块拆迁安置房工程悬挑脚手架施工方案

a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断；b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。

1、对发生事故的原因进行调查和分析，提出事故责任人，并作出适当的处理意见。

2、总结教训，找出薄弱环节，采取纠正/预防措施。

GBT 50081-2019 混凝土物理力学性能试验方法标准.pdf（五）、悬挑脚手架的监测监控措施

为保证脚手架搭设过程中的施工安全，必须加强施工过程中的监测监控措施。根据架体特点，在架体四周、中部每隔10m设架体监控点，防止架体垂直、水平产生位移。

1、沉降变形监测：在建筑物四周场地内设定水准控制点，在架体的搭设过程中和搭设完成以后，在钢管立杆距基准点标高一米处用红油漆画出水平标高控制线，采用远红外线水准仪对架体的沉降变形进行监测，沉降预警值为10mm。

2、水平位移监测：埋设工字钢位置处的框梁与立杆的间距与悬挑脚手架搭设完成后框架梁与立杆的间距，作为水平位移监测的控制线。监测时采用吊线坠的方法测量框架梁与立杆间距控制线的偏移，偏移预警值为100mm。

3、监测数据比较：在高支架搭设完毕后未有施工荷载时进行第一次水平位移、沉降变形测量，该数据为基准数据。模板钢筋施工过程中、施工完毕后砼浇筑前、砼浇筑过程中分别对监控点进行水平位移、沉降变形测量，对比基准数据，看有无水平位移、沉降变形。监测数据进行整理并形成监控记录。施工过程中派专人进行监控测量及架体观察，发现问题，立即停止施工，撤离人员，在确保安全的前提下，采取加固措施，处理完毕后方可继续施工。

（六）、脚手架的维护和检查

（1）项目部成立检查维护小组，组织机构如下：

（2）由于施工周期大约为2个月，在使用过程中，加大现场检查、维护力度。

（3）检查重点为连墙件及锚固端，发现问题及时报告组长，进行处理，有重大隐患，及时停止脚手架上作业。

（4）现场施工管理人员监督脚手架堆载。

（七）、环保及文明施工措施

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

3、脚手架搭设人员必须是经考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

5、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部门同意后由架子工操作。

6、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

8、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

9、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现型钢、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

10、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

11、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

12、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

13、脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领、退料手续。

14、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

15、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

16、五级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

施工过程中，项目经理部及责任工长应全盘考虑，实施动态管理，减少盲目性，避免造成劳动力窝工或人员不够的现象。为此在脚手架人员的搭设与管理人员方面应做到：

1、项目部设置安全主管1名，专职安全员1名，安全3名，每天对安全部位进行巡查，发现安全隐患及时整改，特别是对重要危险点源的部位应加强巡查。

2、脚手架的操作员必须持证上岗，上岗人员应定期进行体检，合格者方可持证上岗。

3、脚手架的操作人员根据施工现场的具体情况进行合理配置，在主体施工阶段不能少于20人/天。

双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处无锡市惠山区长欣路，基本风压0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.45，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度3.2m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C30、C25；

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.5=2.35kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩Mqmax=2.35×0.82/8=0.188kN·m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=41.87N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=41.87N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.5=1.708kN/m；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度ν=5.0×1.708×8004/(384×2.06×105×107800)=0.41mm；

小横杆的最大挠度0.41mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.8=0.027kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.8×1.5/3=0.14kN；

活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/3=1.2kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.027+1.2×0.14+1.4×1.2)/2=0.94kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.94×1.5=0.376kN·m；

M=M1max+M2max=0.006+0.376=0.382kN·m

最大应力计算值σ=0.382×106/4490=85.18N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=85.18N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.027+0.14+1.2)/2=0.683kN

ν=1.883×0.683×15003/(100×2.06×105×107800)=1.956mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+1.956=2.007mm；

大横杆的最大挠度2.007mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.8×2/2=0.027kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN；

活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.027+0.05+0.21)+1.4×1.8=2.864kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

NG1=[0.1394+(0.80×2/2)×0.033/1.50]×18.00=2.829kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×4×1.5×(0.8+0.3)/2=1.155kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.569kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.569+0.85×1.4×3.6=9.767kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.569+1.4×3.6=10.523kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.3×0.74×0.214=0.033kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.033×1.5×1.52/10=0.013kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=9.767kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.523kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9766.656/(0.265×424)+13356.28/4490=89.898N/mm2；

立杆稳定性计算σ=89.898N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=10522.656/(0.265×424)=93.651N/mm2；

立杆稳定性计算σ=93.651N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.45，μs＝0.214，ω0＝0.3，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.45×0.214×0.3=0.065kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.232kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.232kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.232

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.232小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.2m，l=1.8m，m1=0.3m，m2=1.1m；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.569+1.4×3.6=10.523kN；

正常使用极限状态，荷载标准组合

N″=NG+NQ=4.569+3.6=8.169kN；

k=1.2/1.8=0.667

k1=0.3/1.8=0.167

k2=1.1/1.8=0.611

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=29.496kN

最大弯矩MA=14.879kN·m

最大应力σ=14879235.6/(1.05×141000)=100.501N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值100.501N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

最大挠度νmax=5.148mm

水平支撑梁的最大挠度5.148mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2400/400mm,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=14.879×106/(0.93×141000)=113.591N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=113.591小于[f]=215N/mm2,满足要求！

十、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点采用压环，拉环强度计算如下

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.082kN；

压环钢筋的设计直径D=16mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

建筑单独装饰工程施工组织设计A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2

σ=N/2A=8081.846/201.062×2=20.098N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！

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