施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

青岛市崂山区午山社区旧村改造项目脚手架施工方案

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.637+0.85×1.4×4.05=16.383kN；

GBT32836-2016标准下载不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.637+1.4×4.05=17.234kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=16.383kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=17.234kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=16383.384/(0.186×489)+38466.087/5080=187.7N/mm2；

立杆稳定性计算σ=187.7N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=17233.884/(0.186×489)=189.479N/mm2；

立杆稳定性计算σ=189.479N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.6，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.6=0.083kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.875kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.875kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=350/15.8的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.875

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.875小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×9.637+1.4×4.05=17.234kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=20.102kN；

R[2]=15.813kN；

最大弯矩Mmax=3.415kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=3.415×106/(1.05×141000)+12.732×103/2610=27.941N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值27.941N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=3.415×106/(0.85×141000)=28.387N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=28.387小于[f]=215N/mm2,满足要求!

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=21.909kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=21.909kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。

得到：[Fg]=26.067KN>Ru＝21.909KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=21.909kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(21909×4/(3.142×50×2))1/2=16.7mm；

实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.562kN；

压环钢筋的设计直径D=18mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×182/4=254.469mm2

σ=N/2A=562.234/254.469×2=1.105N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！

型钢悬挑卸料平台计算书

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.17；

施工人员等活荷载(kN/m2):3.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.80；

钢丝绳安全系数K：5.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号工字钢；

次梁材料类型及型号：16号工字钢；

次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.00。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：4.50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择16号工字钢，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=26.1cm2；

惯性距Ix=1130cm4；

截面抵抗矩Wx=141cm3；

回转半径ix=6.58cm；

截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.50=0.18kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用16号工字钢，标准值为0.20kN/m

Q2=0.20kN/m

1)施工荷载标准值：取3.00kN/m2

Q3=3.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：10.00kN

Q=1.2×(0.18+0.20)+1.4×3.00×0.50=2.55kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(14.00+2.55×(2.50+2×0.00))/2=10.19kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁工字钢的最大应力计算值σ=1.07×104/(1.05×141.00)=72.56N/mm2；

次梁工字钢的最大应力计算值σ=72.564N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

σ=M/φbWx≤[f]

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.899；

次梁工字钢的稳定性验算σ=1.07×104/(0.899×141.000)=84.74N/mm2；

次梁工字钢的稳定性验算σ=84.743N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=26.1cm2；

惯性距Ix=1130cm4；

截面抵抗矩Wx=141cm3；

回转半径ix=6.58cm；

截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.17kN/m；

Q1=0.17kN/m；

(2)工字钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.17+0.20)=0.45kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=15.161kN；

R[2]=11.75kN；

最大支座反力为Rmax=11.750kN；

最大弯矩Mmax=10.305kN·m；

最大挠度ν=0.037mm。

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

主梁工字钢的最大应力计算值σ=10.305×106/1.05/141000.0+1.34×104/2610.000=74.751N/mm2；

主梁工字钢的最大应力计算值74.751N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb'=0.779；

主梁的稳定性验算σ=10.305×106/(0.779×141000.00)=93.79N/mm2；

主梁的稳定性验算σ=93.79N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(2.8/(2+1.2))=0.659；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=15.161/0.659=23.02kN；

五、钢丝拉绳的强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17mm。

得到：[Fg]=28.475KN>Ru＝23.024KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

DB22／T 3244-2021 高速公路沥青路面厂拌热再生技术规范.pdf六、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=23023.644N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[23023.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=17.1mm。

钢板桩施工方案[1]实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。