施工组织设计下载简介

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公共租赁住房建设项目脚手架施工方案

八、脚手架使用过程中的管理

1、脚手架在使用过程中，项目安全员要每周对脚手架的质量进行定期检查。特别要注意连墙杆是否漏设或被拆除而未补设、脚手架是否超载、安全防护设施是否到位等。

2、大风雨雪过后要全面对脚手架进行检查DB53／T 981-2020 复合绝缘子伞套硅橡胶陷阱电荷量和陷阱能级的热刺激电流测试方法，保修。

1、为保证脚手架拆除中的稳定性，拆除脚手架必须完成下列准备工作：

a、全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；

b、进行技术交底，交底双方均应在交底书上签字；

c、根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并派专人看守；

d、清除脚手架上留存的材料、电线等杂物。

2、脚手架的拆除应符合下列要求：

a、拆除脚手架必须有专人指挥，参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险的构配件；

b、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法；

c、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件拆除之后才能拆除。当拆除至最后一节立杆时，应先搭临时支撑加固后，方可拆连墙件和支撑件；

d、拆脚手架宜一步一清，分段拆除时高差不应大于2步，如高差不得已大于2步，应采取临时稳定措施；

e、拆剪刀撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件。拆扣件时，应有防止杆突然附落的措施。

3、拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。

4、运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养，根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。

1、搭脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施不得积水浸泡，铺放垫木必须平稳，不得悬空，安放钢管底座时应拉线和标位，按规定间距尺寸摆放后加以固定。

2、注意杆件的搭投顺序，搭设规格必须符合规定要求，及时采取与建筑物拉接的稳定措施。

3、脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板、空隙板、板端应有可靠的固定。

4、扣件安装时的注意事项：

（1）开口朝向：直角扣件安装时开口不得向下，以防松动脱出；用于连拉接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以雨水进入。

（2）装螺栓时应将根部放正，保持适当的拧紧程度，要求扭力矩控制在39～49N.m(4～5kgf.m)之间为宜，但最大不得超过5.5kgf.m。

（3）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

5、双排脚手架搭设高度不宜超过50m；且不得在如下部位留置架眼：

（1）过梁与梁呈60°角的三角形范围内；

（2）砖柱或宽度小于740mm的窗间墙；

（3）梁和梁垫下及其左右各370mm范围内；

（4）门窗洞口两侧240mm和转角处420mm的范围内；

（5）厚120mm与180mm墙体及空墙体和砂浆标低于10＃的砖墙；

（6）设计图纸上不允许留架眼的部位。

6、各杆件节点相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防扣件松动杆件脱落。

7、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，并应按照脚手架的拆除方案并派专人看守，按措施要求与安全操作规程实施。

1、脚手架在使用过程中的均布荷载不超过2700N／ｍ2。

2、架子工必须持证上岗。

3、搭设脚手架前由项目安全员向工人详细技术交底。

4、脚手架在四角应同结构避雷设施连接，接地电阻≤10Ω。

5、在施工过程中设专人管理负责脚手架的检查维修工作。

6、作业层不允许二步架同时施工。

7、架体设专人定期进行检查，发现问题及时处理。

8、凡上岗人员应经常体检，高血压、心脏病不允许上岗。

9、架体的搭设和拆除作业必须符合高处作业技术规范的有关规定。

十二、高空作业安全防护

1、高空作业人员必须经医生体检合格，不适合从事高空作业的人员一律禁止从事高空作业。

2、高空作业区域应划出禁区，并设置围栏，禁止闲人、行人通过和闯入。

3、高空作业人员必须按规定路线行走，禁止在没有防护的情况下攀登和行走。

4、高空作业应布置足够的照明设备和避雷设施。

5、高空作业用的机具、设备等，必须根据施工进度，随用随运，禁止超负荷。

6、六级以上大风及大雨、大雪、浓雾停止露天作业。

7、高空作业面要设材料机具堆放区，确保材料机具堆放平稳。操作工具用完应随手放入工具包内，严禁乱堆放和从高处抛掷材料、工具、物件等。

8、高空作业要正确佩戴安全帽和正确使用安全带。

十三、脚手架立面示意图

十四、钢管外脚手架计算书

搭设高度24米落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.85m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.40m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处XX郑州市，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:8；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):90.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(2+1)=0.085kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.085=0.148kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.567=0.793kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×0.793×1.52=0.205kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.205×106,0.242×106)/5080=47.638N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=47.638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.085=0.123kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.567kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×121900)=1.299mm；

大横杆的最大挠度1.299mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.5/(2+1)=0.128kN；

活荷载标准值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.127)+1.4×0.85=1.412kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.852/8=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.412×0.85/3=0.4kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.404kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.404×106/5080=79.579N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=79.579N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×8504/(384×2.06×105×121900)=0.01mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.127+0.85=1.035kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+0.899=0.909mm；

小横杆的最大挠度为0.909mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.85/2=0.016kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.5/2=0.191kN；

活荷载标准值:Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.016+0.191)+1.4×1.275=2.103kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×24.00=3.763kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×8×1.5×(0.85+0.4)/2=2.25kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×8×1.5/2=0.9kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.093kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.093+0.85×1.4×2.55=11.546kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.093+1.4×2.55=12.082kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.4×0.74×0.214=0.044kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=11.546kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=12.082kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11546.34/(0.186×489)+25644.058/5080=131.995N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.995N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=12081.84/(0.186×489)=132.835N/mm2；

立杆稳定性计算σ=132.835N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=3.33kN；

活荷载标准值：NQ=2.55kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.026/(1.4×0.85)=0.022kN·m；

[H]=Hs/(1+0.001Hs)

[H]=74.492/(1+0.001×74.492)=69.328m；

[H]=69.328和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.4=0.055kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.25kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=400/15.8的结果查表得到φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.25

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.25小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

DB34／T 3569-2019标准下载立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=90kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=90kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=57.732kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.546kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

(2016年版)国网北京市电力公司配电网工程典型设计--配电分册（2016年6月）p=57.732kPa≤fg=90kPa。地基承载力满足要求！