施工组织设计下载简介

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钢丝绳安全系数K：5.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：20a号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：18a号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：1.00DB43／T 1556-2018 低压电工作业安全技术实际操作考试标准，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：6.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.50,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.40。

次梁选择18a号槽钢槽口水平[，间距1m，其截面特性为：

面积A=25.69cm2；

惯性距Ix=1272.7cm4；

转动惯量Wx=141.4cm3；

回转半径ix=7.04cm；

截面尺寸：b=68mm,h=180mm,t=10.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.20kN/m2；

Q1=0.20×1.00=0.20kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用18a号槽钢槽口水平[，标准值为0.20kN/m

Q2=0.20kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：15.00kN

Q=1.2×(0.20+0.20)+1.4×2.00×1.00=3.28kN/m

P=1.4×15.00=21.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(21.00+3.28×(2.40+2×0.00))/2=14.43kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.50×104/(1.05×141.40)=100.76N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=100.758N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到φb=570×10.50×68.00×235/(2400.00×180.00×235.0)=0.94；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.771；

次梁槽钢的稳定性验算σ=1.50×104/(0.771×141.400)=137.28N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=137.279N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择20a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=28.83cm2；

惯性距Ix=1780.4cm4；

转动惯量Wx=178cm3；

回转半径ix=7.86cm；

截面尺寸，b=73mm,h=200mm,t=11mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1=0.11kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.22)=0.40kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=21.778kN；

R[2]=29.312kN；

最大支座反力为Rmax=29.312kN；

最大弯矩Mmax=10.851kN·m；

最大挠度ν=0.061mm。

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

主梁槽钢的最大应力计算值σ=10.851×106/1.05/178000.0+2.64×104/2883.000=67.209N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值67.209N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×11.0×73.0×235/(5400.0×200.0×235.0)=0.424；

主梁槽钢的稳定性验算σ=10.851×106/(0.424×178000.00)=143.84N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=143.84N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(6/(0.3+5.1))=0.743；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=21.778/0.743=29.30kN；

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20mm。

得到：[Fg]=35.955KN>Ru＝29.299KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=29298.667N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[29298.7×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.3mm。

实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.0。

模板支架搭设高度为11.0米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.150+0.300×0.800=0.390kN/m

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5.000×0.300=1.500kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=2.000×0.300=0.600kN/m

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：q1=1.2×q11=1.2×0.09=0.108kN/m；

均布活载：q2=1.4×0.6+1.4×1.5=2.94kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.108×0.82+0.117×2.94×0.82=0.227kN·m；

最大支座力N=1.1×0.108×0.8+1.2×2.94×0.8=2.917kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.227×106/(4490)=50.57N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力50.57N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

ν=0.667ql4/100EI

qk=qll=0.09kN/m；

ν=0.677×0.09×8004/(100×2.06×105×107800)=0.011mm；

纵向钢管的最大挠度为0.011mm小于纵向钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.917kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.632kN·m；

最大变形νmax=1.126mm；

最大支座力Qmax=8.449kN；

最大应力σ=140.732N/mm2；

横向钢管的计算应力140.732N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.126mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.449kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×11=1.42kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×0.8=0.12kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.8×0.8=0.192kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.732kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.8×0.8+5×0.8×0.8=4.48kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.732+1.4×4.48=8.351kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.9=187；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8350.52/(0.205×424)=96.071N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=96.071N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8350.52/(0.537×424)=36.675N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=36.675N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

L0/i=2031.514/15.9=128；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8350.52/(0.406×424)=48.509N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=48.509N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

悬挑卸料平台必须严格按照设计进行制作，严格保证各构件规格尺寸。

主梁与次梁、主梁与钢板吊耳之间的焊接，一定要确保焊缝饱满，并且保证不漏焊。

悬挑卸料平台钢丝绳使用卡环连接时必须设置安全弯，钢丝绳两端应分别设置不少于3个安全扣。

悬挑卸料平台加工制座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。

落地式卸料平台搭设完成后必须验收合格后方可投入使用，在架体四周拉安全警戒线。

卸料平台在使用中遵循轻拿轻放原则，避免造成过大的冲击荷载。

在进行吊装之前和拆除之前，必须进行严格的安全及技术交底。

吊装作业时，必须有专人看护指挥，准备好安装时的一切工具，安全用具、零配件等。

患有心脏病、高血压、癫病不得上高空作业，高空作业人员必须系安全带，安全带生根处须安全可靠。

在安装工地周围加设保护棚、围栏中国工商银行某支行装修工程施工组织设计，设警戒监护和警示牌。

四级以上大风、大雨、大雾等恶劣气候，严禁进行安装、拆除作业。

必须严格按照设计进行装载，严禁超载，为安全起见，6米长钢管限载60根，模板（1.83米×0.93米）不得超过60张，木方（50×100）每堆不得超过1立方，且应做到随堆随吊。。

钢平台使用前应进行荷载试验，并仔细检查。钢平台使用过程中，应有专人进行检查，如发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

平台吊装时应在现场设置隔离带和警戒区禁出入，防止物料工具吊装时飞出造成事故。

安装平台前脚手架拆除不允许分立面或上下两步同时拆除。认真做到一步一清，一杆一清。拆除时应按搭设的反程序进行拆除。

悬挑卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

卸料平台使用时，派专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，扣件松动及时加固，钢管弯曲及时反应丙酮装置改造土建安全质量文明施工施工方案，制定加固措施。