施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

毛岸里一期地块征地拆迁安置房模板施工组织设计

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.429/0.8=3.037kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

脚手架施工方案修.docW=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.037×0.82=0.194kN·m；

最大应力σ=M/W=0.194×106/83333.3=2.3N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值2.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×3.037×0.8=1.458kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.458×1000/(2×50×100)=0.437N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.2N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.437N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×3.037×8004/(100×9000×416.667×104)=0.225mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.225mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.429kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=1.494kN；

N2=11.376kN；

最大弯矩Mmax=0.345kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.039mm；

最大应力σ=0.345×106/4490=76.8N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值76.8N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.376kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.494kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.8=0.589kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(1.00/2+0.80)×0.80×0.50+(1.00/2+0.80)×0.80×0.120×(1.50+24.00)]=4.443kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+0.800]×0.800=5.824kN；

N=N1+N2+N3+N4=1.494+0.589+4.443+5.824=12.349kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12349.432/(0.209×424)=139.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=139.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=11.376kN；

N=N1+N2=11.376+0.449=11.826kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11825.556/(0.209×424)=133.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=133.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

六、标准层顶板结构设计：

面板材质采用胶合面板，次楞材料采用50×100木方，主楞和排架采用Φ48×3.0钢管搭设。取120mm厚的板进行计算。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.78；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.12×1+0.5×1=3.56kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×1=1kN/m；

其中：q=1.2×3.56+1.4×1=5.672kN/m

最大弯矩M=0.1×5.672×2502=35450N·mm；

面板最大应力计算值σ=M/W=35450/54000=0.656N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.656N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.56kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.56×2504/(100×9500×48.6×104)=0.02mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.02mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

（三）模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.25×0.12+0.5×0.25=0.89kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×0.25=0.25kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.89+1.4×0.25=1.418kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.418×12=0.142kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.142×106/83333.33=1.702N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.702N/mm2小于方木的抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.418×1=0.851kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.851×103/(2×50×100)=0.255N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.2N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.255N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.2N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.89kN/m；

最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.161mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

（四）板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.418kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.532kN·m；

最大变形Vmax=1.688mm；

最大支座力Qmax=6.204kN；

最大应力σ=531835.071/4490=118.449N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值118.449N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.688mm小于1000/150与10mm,满足要求!

（五）扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=6.204kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×2.78=0.359kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×1×1=0.5kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.12×1×1=3.06kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.919kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.903kN；

（七）立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；

立杆计算长度L0=2.945；

L0/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8902.678/(0.209×424)=100.464N/mm2；

立杆稳定性计算σ=100.464N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、保证安全生产和要求

酒店装饰工程施工组织设计1、模板上严禁架设的电线和使用的照明灯具。

2、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，不得掉落。

3、要避开雷雨天施工。

4、装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5米时，必须设脚手架。装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。

5、搭设外围模板时，严谨将模板、钢管伸出建筑物，防止提升脚手架时受到影响。

TCECS 742-2020标准下载6、模板拆除必须有拆模报告后方可拆模。