施工组织设计下载简介
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廉租住房建设项目工程外架施工方案（2）搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘到杆端的距离不应小于100mm。
（3）纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。
（4）封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。
教学楼工程安全施工组织设计3.4.2横向水平杆搭设
（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4a，且不应大于500mm。
（2）双排脚手架的横向水平杆靠墙一端到墙装饰面的不应大100mm。
3.5连墙件、剪刀撑、横向支撑搭设要求
3.5.1连墙件采用二步三跨形式，连墙件应均匀布置，形式宜优先采用花排，也可以用并排，墙件宜靠近主节点的距离不应大于300mm。
连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当脚手架操作层高连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。
3.5.2剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵向水平杆等同步搭设。
（1）每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5~7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。
（2）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置一剪刀撑，由底到顶横向支撑的斜杆应由底到顶层呈之字型连续布置。
（3）24m以下的闭型双排脚手架可不设横向支撑，24m以上者两端应设置横支撑外，中间每隔6跨设置一道。
3.6.1扣件螺栓拧紧力矩为40~65N•m，扣件拧紧质量抽检数量框架部分检查不小于50个，不合格判定数量不大于5个；横筒水平杆的扣件抽检数量不小于32个，不合格判定不大于7个。
3.6.2主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
3.6.3对接扣件的开口应朝上或朝内。
3.6.4各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
脚手板在首层，施工层须满铺，在架子拐弯处脚处手板应交叉搭接，脚手板均采用三支点承重，脚手板铺设不能出现探头现象,当脚手板长度小于2m时，可采用两支点承重，但应将两端固定，以防倾翻，脚手板采用对接平铺，其外伸长度应大于100mm，小于150mm。
4.1架体拆除工序流程
架体检查→拆除安全网→架体、脚手板拆除→拆除斜拉杆→底部二层架体→拆除第一层大横杆、脚手板。
4.2.1检查脚手架扣连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。
4.2.2根据检查结果，进一步完善施工方案，并经主管部门批准方可实施。
4.2.3由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。
4.2.4清除脚手架上杂物及地面障碍物。
4.3.1架子拆除时应划分作业区，地面有专人指挥，禁止非作业人员入内。
4.3.2拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带、扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。
4.3.3拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。即只拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横栏、栏杆，并按一步一清原则依次进行。
4.3.4拆栏杆要先抱住栏杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
4.3.5连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙体加固。
4.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应只在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
4.3.7当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向斜撑加固。
4.3.8卸料时结构配件及时分段集中运到地面，严禁抛扔。
4.3.9运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码零存放，置于干燥避风处，防止锈蚀。
五、安全网密目网的搭设与拆除
本工程所采用的密目网，每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个或2000个以上的网目密目网，安全网支撑系统为Ф48钢管构件，支撑系统应具有足够的强度、刚度和稳定性。安全网的系绳等连件，可采用棕绳、钢丝绳等，采用钢丝绳拉网时，其直径应不小于9.5mm，采用棕绳绑扎时，其断裂强力立网应不小于300Kg。
立网的下口与支杆要扎结牢固，固定点的间距不大于50cm，下边沿设挡脚，上下两网之间的拼接要严密。直接绑扎在外脚手板下的随层网，可采用立网网体。网与支杆的连接禁止有松脱现象。
施工中所搭设的安全网，不论局部或全体，都必须在施工全部完成，作业全部停止之后，经过审批方可拆除，拆除过程中要有专人监护。拆除顺序，应自上而下依次进行，拆卸工人应系安全带。下方应设禁戒区，并设安全标志。
6.1在架体搭设到位后，检查架体垂直度并进行调整，使其垂直度在允许偏差之内。
6.2检查架体、架体斜拉杆、承力螺栓、各吊环、扣件有无变形、损坏和松动并报告工长进行处理。
6.3检查架体与建筑物的拉结是否符合规定，架体每层在钢梁部位且间距不大于6米设置一个拉结点，严禁采用模板支撑架作拉结点。拉结钢管每端扣件必须拧紧。
七、管理标准及注意事项
7.1.1管的质量应符合国家先行标准和设计图纸设计要求。周转使用的钢管应经过调直，其质量达到和施工使用要求。
7.1.2架体立杆要垂直，大小横杆要平正，相邻两立杆的接头必须错开设置，扣件应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件螺栓拧紧力矩达70N·m时，可锻铁扣件不得破坏。
7.1.3应在40N·m至65N·m之间，架体安装后，用力矩扳手抽测应符合要求。
7.1.4竹脚手板宜用毛竹或南竹制作的合格产品，脚手板铺好后，底层用18#铁丝将脚手板两端与架体小横杆绑扎牢固。
7.1.5脚手架的自制部件和外购产品部件的质量必须符合设计要求才能安装。各个系统的部件安装后经检验合格后才能投入使用。
7.1.6架体外围和架体底部布设的密目安全网符合安全施工要求。
7.1.8架体每次搭架后均做好安全检查记录。
7.1.9不得将模板等固定在架体上。
7.1.10在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横水平杆、连挑件等。
7.2.1立杆的垂直偏差应不大于架体高度的1/200，且不大于50mm；相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近的大横杆的距离不宜大于步距的1/3。两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。
7.2.2上下大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆的搭接接头不应设在同步跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在跨中。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。
7.2.3小横杆与大横杆的连接应全部采用扣接，不铺板时小横杆不得拆除，主节点处两直角扣的中心距不应大于150mm。脚手架各杆件相交伸出端头均应不大于10cm。
7.3.1扣件螺栓、索具螺旋扣和卸扣的螺栓，安装和拆除应按操作程序作业，防止碰伤和损坏螺纹。
7.3.2架体降至地面，拆除架体杆件前，工完场清后，对各个部件必须做好维修养护工作，以利下次周转使用。
脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水下杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜。安全通道外的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步。通道洞口上方应设置双层脚手板防护棚，其规格:高3600㎜、3000㎜×3000㎜×600㎜（每层间隔≥600㎜）。
架体出入口防护棚立面图（剖面图）
7.4使用管理和安全注意事项
7.4.2严禁在主体施工阶段木工利用架体进行支模或在架上堆放模板或方料。严禁在装修阶段施工时，架内过多（集中）对方砂浆或面砖；施工荷载严格按照每操作层施工荷载值不大于200公斤/平方米，折算为约每米一位施工人员带50公斤施工材料。
7.4.3卸料平台应挂牌标明许用荷载值，在使用时要严禁超出平台许用荷载值。
7.4.4定期清理架体内的杂物，一般要主体阶段两周清理一次，装修阶段每两层清理一次。
7.4.5架子人员上架作业时必须正确佩戴合格的安全带及安全帽，安全带的绑扎必须牢固、可靠。
7.4.6架子操作人员所有构件要拿稳放稳，同时在作业区方位地面上划出警戒线并做好标志。
7.4.7连墙杆应有足够的刚度和牢固，外架拉结采用刚性拉结，在结构梁中预埋钢管，在混凝土结构的反拉在外架外排立杆“二步三跨”拉设一道。
7.4.8脚手架的防雷避电措施
（1）在高、低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离（如下表）。
最小安全操作距离（m）
（2）对3#、8#、9#楼有高压线经过应采取的安全措施：将外架的安全网换为竹排密封绑稳于外排钢管架上，在搭钢管架前将竹排搭高，防止钢管失手掉下碰到高压线和楼面梁筋绑扎时外伸触碰造成的安全事故；在拆除外架时不能往外抛，只能往内先拆钢管再拆竹排轻拿轻放；在施工楼层明显位置应设安全警示标志牌；雷雨天气不得施工；设防楼栋的钢管外架要求按规范接地。
（3）在脚手架的四个转角位置的立杆上设12mm的镀锌钢筋避雷针，高度1m，并把所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
（4）接地线用8mm圆钢，接地线与脚手架下部的连接接触面不小于10cm²，并固定防止松动，接地线与接地板的连接采用焊接。
（5）施工期间遇雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。
八、扣件式钢管脚手架计算书
本工程脚手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为h=1.8m，立杆纵距为Lb=1.05m，步距为1.8m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺一层，自重标准值为0.35KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.12KN/m2。
<一>、横向、纵向水平杆计算
1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：
式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MGK计算；
MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩；
MQK为施工荷载标准值产生的弯矩；
W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；
f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2。
（1）纵向水平杆的抗弯强度按图1三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1800mm。
gk=0.12×1.05/3=0.042KN/m=42N/m
按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
M1中=0.08gKla2
qk=3kN/m2×1.05m/3=3.15N/m
按图3、4两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。
M1中=0.101qKla2
按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
根据以上情况分析，可知图2与图3（或图4）这种静载与活载最不利组合时M1中跨中弯矩最大。
MGK=0.08gKla2=0.08×42×1.82=10.89N.m
MQK=0.101qKla2=0.101×1050×1.82=343.6N.m
M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×10.89+1.4×343.6=496.29N.m
σ=MW=496.29×1035.08×103=97.69N/mm2〈f=205N/mm2
（2）横向水平杆的抗弯强度计算
计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图6，计算跨度取立杆横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。
P=gk×l0=42×1.8=75.6N
p=0.35×l0=0.35×1.8=0.63N/m
MPA=12pa12=0.5×0.63×0.32=0.28N.m
MP中=P×0.35=75.6×0.35=26.46N.m
Q=qk×l0=1050N/m2×1.8m=1890N
q=3000N/m×l0=3000×1.8=5400N/m
当MQA=0，最大弯矩为跨中弯矩MQK
MQK=Q×0.35=3150×0.35=1102.5N.m
则M=1.2MGK+1.4MQK=1.2×26.32+1.4×367.5=546.08N.m
σ=MW=546.08×1035.08×103=107.5N/mm2〈f=205N/mm2
所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。
2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定：
式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；
Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8000N。
由图7可知，RPA=32P+MPA1.05=1.5×75.6+0.28/1.05=113.67N
由图8可知，当MQA=12qa12=0.5×5400×0.352=330.75N.m，最大支座反力为RQA=32Q+MQA1.05=1.5×1890+330.75/1.05=3150N
则R=1.2RPA+1.4RQA=1.2×113.67+1.4×3150=4546.4N〈Rc=8000N
所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
3、纵向、横向水平杆的挠度按下式计算：
[υ]—允许挠度，按规范表格取l/150。
（1）纵向水平杆的挠度
a、考虑静载情况（图2）
υ1=0.677×gkla4100EI
式中E—钢材的弹性模量，E=2.06×105N/mm2；
I—Φ48×3.5mm钢管的惯性矩，I=12.19cm4
b、考虑活载情况（图3）
υ2=0.999×qkla4100EI
υ=υ1+υ2=0.677×gkla4100EI+0.999×qkla4100EI
=（0.667×0.035+0.999×1.05）×18004100×2.06×105×12.19×104
=4.48mm〈la150=1800150=12mm
所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。
（2）横向水平杆的挠度
a、考虑静载情况（图7）
b、考虑活载情况（图8）
=3.14mm〈10150=1000150=6.67mm
所以横向水平杆的挠度满足安全要求。
<二>、立杆稳定性计算
立杆的稳定性按下列公式计算：
式中N—计算立杆段的轴向设计值；
ψ—轴向受压构件的稳定系数；
A—立杆的截面面积，查表Φ48×3.5mm钢管A=489mm；
Mω—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；
W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；
f—钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2。
ωK=0.7μzμsω0
式中ωK—风荷载标准值；
μz—风压高度变化系数，取μz=0.74；
μs—脚手架风荷载体型系数，取μs=1.3×0.4=0.52，密目安全网的挡风系数为0.4；
ω0—基本风压，XX地区取ω0=0.55；
ωK=0.7μzμsω0=0.7×0.74×0.52×0.55=0.15KN/m2
2、计算立杆段由风载设计值产生的弯矩
Mω=0.85×1.4×ωklah210=0.85×1.4×0.15×103×1.8×1.8210=104.1N.m
3、轴向受压构件的稳定系数
轴向受压构件的稳定系数ψ，根据立杆长细比λ规范用表取值，当λ〉250时按ψ=7320λ2计算。
计算长度l0=kμh，式中k为计算长度附加系数，取k=1.155；
μ为考虑脚手架整体因素的单杆计算长度系数，按规范用表取μ=1.5；
l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
立杆的长细比λ=l0i，式中i为截面回转半径，查表Φ48×3.5mm钢管i=1.58cm。
λ=l0i=3.12/0.0158=197.5
根据立杆长细比λ查范用表得轴向受压构件的稳定系数ψ=0.185
4、立杆段的轴向设计值
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK
（1）脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K
本工程架体共9步，实际架高H=16.2m
NG1K=Hgk=16.2×0.1248=2.022KN=2022N
构件配件自重标准值产生的轴向力NG2K;
283.5+220.5
（2）施工荷载标准值产生的轴力总和∑NQK
外主杆可按一纵距内施工荷载总和的1/2取值：
∑NQK=3000×1.05×1.8×12=2835N
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK
=1.2×（2022+1391.6）+0.85×1.4×2835
NψA+MWW=7469.970.185×489+104.1×1035.08×103=116.7N/mm2≤f=205N/mm2
所以立杆的稳定性满中安全要求。
<三>、连墙件计算（二步三跨）
1、计算连墙件轴向力设计值Nl
ωK=0.7μzμsω0=0.7×0.74×0.52×0.55=0.15KN/m2
Nlw=1.4·ωk·Aw=1.4×0.15×(2×1.8×3×1.8)=4.08KN
∴Nl=Nlw+No=9.08KN
2、计算连墙件稳定承载力
∵l=500mm,λ=l/i=70/1.58=44,
∴Nl/φA=11080/(0.912×489)=24.8N/mm2 3、计算扣件的抗滑移承载力 直角扣件的抗滑移设计值RC=8KN 4、连墙件与墙体连接侧的钢管净截面强度计算和预埋钢筋的抗剪承载力计算 钢管的净截面强度计算： 预埋钢筋抗剪强度验算： τ=4Nι/（2πd2）=24.6N/mm2<125N/mm2满足要求。 <四>立杆地基承载力计算 2021一级建造师《建筑实务》习题集电子教材.pdf（1）计算地基承载力设计值 Kc=0.5, fgk=0.18N/mm2 fg=kc·fgk=0.5×0.18=0.09N/mm2 （2）计算立杆基础底面平均压力p有效基础底面积取0.25m2 p=N/A=16450/250000=0.0658(N/mm2)