施工组织设计下载简介

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元氏县汇园铭邸小区落地外架施工方案

.2、剪刀撑主要采用6m长钢管，斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1.0m，设置不少于3个旋转扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。

3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

4、脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。

1、钢管与扣件必须相配套市林业站办公楼装饰工程施工组织设计，材料与性能均符合国家有关规范要求。

2、立杆纵向偏差不大于100mm，横向偏差不大于50mm；纵向水平杆（大横杆）水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平杆（小横杆）不大于10mm。

3、脚手架的步距、立杆横杆距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm，相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。

4、扣件的紧固力宜在40～60N·M范围内，不得低于40N·M或高于60N·M。

5、与结构主体的连接要牢固，无松动现象。

6、剪刀撑、斜撑的搭接长度不小于1米，且至少用3个扣件紧固。

7、操作层竹跳板的铺设应满铺、稳铺；竹跳板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的竹跳板，接头处横向水平上，搭接长度不小于200mm。严禁出现探头板，竹跳板总挑长度不超过150mm。跳板两段使用铁丝与小横杆绑扎牢固。

8、全封闭的绿色密目安全防护网必须牢固地捆绑在脚手架上。

脚手架验收和使用注意事项

脚手架搭设每作业层验收一次，验收合格并办理验收手续方可使用；使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

本外架只能作围护架和操作架使用，不允许将其作为主体结构施工模板加固和支撑架使用。转料平台的搭设应与外脚手架完全分离，不得利用外脚手架作为转料平台。转料平台上料时，须轻放准载物，并保证转料平台的受力均衡，不得随意超负荷使用。

外架在使用过程中，要经常检查，确保安全可靠。

施工人员必须严格执行《建筑安装工人安全技术操作规程》。

1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。

2、砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。

3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。

4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。

7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。

8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

9、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。

10、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。

11、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。

13、六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。

14、在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。

脚手架在拆除前应检查扣件连接、连墙件、支撑体系等是否复核构造要求，并由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，清除脚手架上杂物及地面障碍，根据检查结果确定拆除顺序和措施，并经主管部门批准后方可实施。

划分作业区，地面专人指挥，严禁非作业人员入内。高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。安全带应高挂低用，并应挂在建筑物结构上。

拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

连墙杆必须随拆除脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，若高差大于2步应增设连墙件加固。

各构配件严禁抛掷至地面。

当天拆的钢管、扣件，当天清理归堆码放。拆除时，现场无塔吊，钢管等材料由每层的洞口传递下来，传递时，每层一人双手握住钢管向下传递，当下层工人双手接住钢管时，上层工人才能松手。这样依次传到地面，归堆码放。

1、架子工必须持证上岗。若脚手架未在有效避雷区域需在四角设避雷针。

2、作业层不允许二步架同时施工。

3、高血压、心脏病不允许上岗。

4、钢管严禁单点起吊。

5、遇有六级以上大风或恶劣天气，不得施工。

6、大风雨过后要对脚手架进行全面检查保修。

双排脚手架搭设高度为20.7米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.75米，立杆的横距为0.85米，大小横杆的步距为1.75米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨（或者两步三跨），竖向间距3.5米，水平间距5.25米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；

本工程地处河南省周口市，基本风压为0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1348；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

脚手板铺设总层数:2；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.75/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.75/3=1.167kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.167=1.883kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.883×0.852/8=0.17kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=37.881N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=37.881N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.175+1.167=1.375kN/m；

最大挠度V=5.0×1.375×8504/(384×2.06×105×107800)=0.421mm；

小横杆的最大挠度0.421mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.85=0.028kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.85×1.75/3=0.149kN；

活荷载标准值:Q=2×0.85×1.75/3=0.992kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.028+1.2×0.149+1.4×0.992)/2=0.8kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.75×1.75=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.8×1.75=0.374kN.m；

M=M1max+M2max=0.008+0.374=0.382kN.m

最大应力计算值σ=0.382×106/4490=85.11N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=85.11N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×17504/(100×2.06×105×107800)=0.095mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.028+0.149+0.992）/2=0.584kN

V=1.883×0.584×17503/(100×2.06×105×107800)=2.656mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.095+2.656=2.751mm；

大横杆的最大挠度2.751mm小于大横杆的最大容许挠度1750/150=11.7与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.85×2/2=0.028kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.75=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.75/2=0.223kN；

活荷载标准值:Q=2×0.85×1.75/2=1.488kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.028+0.058+0.223)+1.4×1.488=2.454kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1348

NG1=[0.1348+(0.85×2/2)×0.033/1.75]×20.70=3.125；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×2×1.75×(0.85+0.3)/2=0.604kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×2×1.75/2=0.262kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.75×20.7=0.181kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.173kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.85×1.75×2/2=2.975kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.35kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×1.42×1.126=0.392kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.173+1.4×2.975=9.172kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.173+0.85×1.4×2.975=8.547kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.392×1.75×

1.752/10=0.25kN.m；

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷净高度为8.4m;

第2次卸荷净高度为1.8m;

a1=arctg[3.600/(0.850+0.350)]=71.565度

a2=arctg[3.600/0.350]=84.447度

第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1=P2=1.5×9.172×8.4/20.7=5.583kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

T1=P1/sina1=5.583/0.949=5.885kN

T2=P2/sina2=5.583/0.995=5.609kN

G1=P1/tana1=5.583/3.000=1.861kN

G2=P2/tana2=5.583/10.286=0.543kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=5.885kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取5.885kN，α=0.82，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×5.885×6.000/0.820)0.5=9.3mm。

吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]

选择吊环的最小直径要为：d=（2×[Fg]/[f]/π）0.5=（2×5.885×103/50/3.142）0.5=9mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为9.3mm，必须拉紧至5.885kN，吊环直径为9mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径为4.3mm，必须拉紧至1.261kN，吊环直径为4mm。

七、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=9.172×10.5/20.7=4.652kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.032m；

长细比Lo/i=191；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.197；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=4652/(0.197×424)=55.7N/mm2；

立杆稳定性计算σ=55.7N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.547×10.5/20.7=4.336kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.032m；

长细比:L0/i=191；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.197

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=4335.588/(0.197×424)+249835.372/4490=107.548N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.548N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.392kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=18.375m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=10.077kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=15.077kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=350/15.9的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=15.077

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=15.077小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

机械式土压泥水平衡顶管施工方案(D1800钢管顶管施工方案)立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=80kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=18.61kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.172×10.5/20.7=4.652kN；

现浇预应力砼箱梁堆载预压施工方案基础底面面积：A=0.25m2。

p=18.61≤fg=80kpa。地基承载力满足要求！