施工组织设计下载简介

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混凝土标准值24KN/m2

钢筋自重标准值1.1KN/m2

施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2

喷射混凝土配合比设计说明.pdfF1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN

F2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN

新浇筑的砼均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，宽度取200mm。

M=1/8q1l12σ=M/w≤fm

M—弯矩设计值（N·mm）

σ—受弯应力设计（N/mm2）

w—截面抵抗矩=1/6bh2

σ=M/w≤fm（1/8q1l12）/（1/6bh3）≤11N/mm2

按模板的刚度要求，最大弯形值为模板设计跨度的1/250

w=0.677×ql2/100EL≤l/250

q—作用在模板上的均布荷载（N/mm）

E—模板的弹性模量（N/mm2），E=1*104N/mm2

I—模板的截面惯性矩（mm4），I=1/12bh2=5.625*104mm4

取抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l=591mm，施工次龙骨间距＜l1，满足要求。

柱箍采用100×100方楞，间距400mm。

（1）柱模受到新浇筑混凝土侧压力：

F1=0.22rct0β1β2v1/2

F2=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58kN/m2

F1—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力

rc—混凝土重力密度，取rc=24kN/m

v—混凝土浇筑速度，取v=3m/h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m

β1—外加剂影响修正系数，取β1=1.0

（2）柱箍所受的均布荷载值（N/mm）

q=52.58×103×106×400×0.85=17.88N/mm

（3）柱箍最大弯矩值（N/mm）

Mmax=qL22=17.88×8002/8=1430400N·m

N/A+Mmax/rπwnx=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62

N/mm2＜f=215N/mm2（可以）

ω=5L14/384EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[ω]=1.5mm（满足要求）

底模自重5×0.04×0.25×1.2=0.06

混凝土自重24×0.25×0.65×1.2=4.68

钢筋自重1.5×0.25×0.65×1.2=0.293

振捣混凝土荷载2×0.25×1.2=0.6

乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=5.07kN/m

底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得

弯矩系数：kM=－0.121

剪力系数：kv=－0.620

抗挠系数：kw=0.967

则M=kM×ql2=－0.121×5.07×0.22=－0.0245kN/m=

－0.0245×106N/mm

σ=m/w=－0.0245×106×6/（250×402）=3.675N/mm2＜fm=13N/mm2

v=kvql=－0.620×5.07×0.2=0.63

剪应力：τ=（2bh）=3×0.63×103/（2×250×40）=0.095N/mm2＜fm=13N/mm2

荷载不包括振捣混凝土荷载。则q1=11.24则q2=10.012kN/m

w=kwql4/（100EL）=0.967×4.47×2004/（100×9×103×250×403/12）=0.00576＜[w]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求）

假设T=30℃，β1=1.2，β2=1，V=2m/h则；

a、侧压力：F1=0.22rctoβ1β2v0.5

=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1×20.5=39.82kN/m

F2=rch=24×0.8=19.2kN/m

取两者较小值，即F2=19.2kN/m

乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m2

b、振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m2

乘以分项系数4×1.4=5.6kN/m2

上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m

根据立档间距为600mm的条件，则荷载为：

乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15.4656N/mm

仍按四等跨计算，其km，kv，kww，于前述相同侧模用50mm厚

则：m=kmql2=－0.121×10.98×6002=478.29×103kN/mm

σ=m/w=478.29×103×6/（600×402）=2.99kN/mm2＜ρm=13N/mm2

v=0.620ql=0.620×10.98×600=4084.56N=4.85kN

剪应力：τ=3v/(2bh)=3×4085/（2×600×40）=0.26N/mm2＜fv=1.4N/mm2（满足要求）

取侧压力f=23.04N/mm2化为线荷载23.04×0.6=13.82kN/m

乘以折减系数，则q=0.9×13.82=12.24kN/m

w=0.967ql4/（100EL）=0.967×12.24×6004×12/（100×9×103×600×403）=0.533mm＜[w]=1/400=600/400=1.5mm（满足要求）

1、计算断面宽度400mm，高度4000mm，两侧楼板高度200mm。

2、模板面板采用普通胶合板。

3、内龙骨间距250mm，内龙骨采用木方50mm×100mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

4、对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600+

400mm，断面跨度方向间距250mm，螺栓直径12mm。

2)、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=54.860kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=54.860kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

3)、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板的计算宽度取3.70m。

荷载计算值q=1.2×54.860×3.700+1.4×6.000×3.700=274.658kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=370.00×1.80×1.80/6=199.80cm3；

I=370.00×1.80×1.80×1.80/12=179.82cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=27.466kN

N2=75.531kN

N3=75.531kN

N4=27.466kN

最大弯矩M=1.716kN.m

最大变形V=0.7mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.716×1000×1000/199800=8.589N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×41198.0/(2×3700.000×18.000)=0.928N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.674mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

4)、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

q=75.531/3.700=20.414kN/m

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.918kN.m

最大变形vmax=0.384mm

最大支座力Qmax=12.896kN

抗弯计算强度f=0.918×106/10160000.0=90.35N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

用水准仪或拉线和尺量检查

用2m靠尺和楔形塞尺检查

预埋管预留孔中心线位移

预埋螺栓外漏长度 拉线

2、模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低电压电源。

3、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。

4、装拆施工时，上下有接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板或抛掷。

6、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。

7、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。

8、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。

9、安装整块模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。

10、吊装模板时必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

11、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩带好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并与点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

12、雨、雪及五级大风等情况下禁止施工。

13、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。

14、平模叠放时，垫木必须上下对齐、绑扎牢固。

五、模板工程质量保证措施

(一)、质量管理保证体系：

成员：董千里、张凡、陈韦羽、曾庆波

1、安设模板时，为防止钢筋砼柱“烂根”，施工中柱子支模的模板应超出上层楼板（或梁）顶面30—50cm，再支上层柱模。超出楼板顶面（或梁顶面）模板不拆，并使上层柱模坐落在该层模板上，并向内收紧，柱模下口留一块活动模板作清扫口。

2、当梁跨度≥4米时，底模应起拱梁跨度1‰－3‰。本工程结合实际情况对梁跨度未超过4米的框架梁按规定进行起拱。

4、模板安装完毕后，由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、拉紧铁丝进行全面检查，浇砼过程中应有技术水平高、责任心强的木工“看模”，发现问题及时报告纠正。

5、所有楼板、墙板内的预留孔洞模板必须安装正确，并作加固处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。

6、梁柱节点：梁柱节点采用木模组装而成，该处极易出现关模不严，缝隙过大，引起砼表面蜂窝麻面的质量问题。因此，应对工人班组进行清楚详细的技术交底，并强化管理，严格检查验收，同时还要重点检查该处的支模方法。一是要牢固可靠，二是不要因支撑过度引起接头处断面尺寸减小。

7、施工中做好穿墙、预留孔道、预埋件等施工工作。预留孔洞模板应根据孔洞大小、形状和位置选择适当的方法。

六、模板工程安全、文明施工保证措施

1、单片柱模吊装时，采用卡环和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，防止脱钩。待模板立稳并支撑后，方可摘钩。

2、大模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

3、安装模板时，人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和在底模上行走。

4、施工过程中要注意电刨、电钻、圆梁盘锯等施工机具的安全使用，以防机具伤人，并注意用电安全。

5、使用塔吊吊运材料时，材料要堆放好，短木方和小模板严禁吊运。

6、模板安装时，脚手架上严禁堆放任何材料，排架上吊运的材料要及时分散。

7、施工人员进入施工现场,要正确穿戴安全防护用品。施工现场严禁吸烟,不得酒后上班。

8、模板安装完毕，要及时清理现场内木屑、杂物。拆除下来的模板、钢管、扣件、拉杆应及时清理干净，并集中堆放整齐，做到工完场清，文明施工。

七、模板工程主要质量通病的防治

（1）轴线偏位的预防措施

a、模板轴线放线后，由专人进行技术复核。

b、柱模板顶部和根部均用钢筋焊接限位。

c、支模板时拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板竖向、水平位置的准确。

（2）模板标高偏差的预防措施

a、每层楼设标高控制点，竖向模板根部须找平。

b、模板顶部设标高标记交通部水泥砼路面再生利用技术细则 ，严格按标记施工。

（3）模板接缝不严的预防措施

a、接缝处，在校模后刮腻子灰并粘贴透明胶带。

b、梁、柱部位支撑严格按模板大样图施工，确保牢靠。

（4）安全事故预防措施

装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，严禁堆放在脚手板上和随意抛

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