施工组织设计下载简介
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4800td熟料带余热发电水泥生产线墙、梁、板、柱模板支撑施工方案W=Kw=0.677×=0.44mm≤[w]==0.67mm，满足
三）100×50木枋计算
木枋的计算按三跨连续梁计算，查表得弯矩系数为0.1义乌市利源针织有限公司厂房一、厂房二、生产辅助用房、综合楼、宿舍楼施工组织设计1，挠度系数Kw=0.677，剪力系数Kv=0.607。
由上例可知，木枋所受荷载为q1=13.47N/mm(抗弯验算)
q2=12.83N/mm
由L＜==646mm，取L=600mm
最大弯矩Mmax=0.1×13.47×6002=4.85×105
δ===11.64N/mm2＜fm=13N/mm2,满足要求
最大剪力V=Kv·q·L=0.607×13.47×600=4.9×103N
σ===1.47N/mm2＜[fv]=1.5N/mm2,满足要求
四)φ48×3.2横管验算
横管受力如下图，其中F=40.37×0.6/4=6.05Kn
Mmax=0.267×6.05×103×500=8.07×105N·mm
δ===170.6N/mm2＜fm=215N/mm2,满足要求
W=Kw=1.883×=0.6mm＜[w]==1.25mm，满足要求
横管所受的竖向荷载通过扣件传递给立管，即扣件、立管所受的竖向荷载基本相同，中间立管、扣件所受的荷载最大，N=10.4KN
扣件验算:N=10.4kN≈2[N]=12kN采用双扣件满足要求
立杆间布置双向水平撑，间距1500，适当布置剪刀撑
立杆的长细比：λ===94.3
δ===38.9N/mm2＜f=215N/mm2，满足要求
梁的侧模采用18厚九夹板，水平背枋为100×70mm，背枋后用φ12螺栓加固，梁侧模受力图见前图
1．梁模受到的侧压力为：
F=0.22×25××1.2×1.15×=41.3kn/m2
F=25×1.5=37.5kn/m2
取F值较小者，以F=37.5kn/m2作为标准值
2.倾倒混凝土产生的水平荷载标准值为2kN/m2
用于计算承载力的荷载设计值
q1=(37.5+2)×1.2×0.85=40.29kN/m2
用于计算刚度的荷载设计值
q2=37.5×1.2×0.85=38.25kN/m2
按四跨连续梁计算，查表得，弯矩系数km=0.107，挠度系数kw=0.632，剪力系数kv=0.607
1．模板100×70背枋间距计算，取1m宽模板计算，则侧压力的线分布荷载为q1=40.29kN/mm，q2=38.25kN/mm
由L＜==356mm，
木枋间距取L=300mm
Mmax=Km·qL2=0.107×40.29×3002=3.88×105N·mm
δ===7.98N/mm2＜fm=13N/mm2,满足要求
三）100×70木枋计算
木枋的间距为300，则侧压力的线分布荷载为
q1=40.29×0.3=12.09kN/m=12.09N/mm
q2=38.25×0.3=11.48kN/m=11.48N/mm
按二跨连续梁计算，查表得弯矩系数，弯矩系数Km=0.125，挠度系数Kw=0.521
1．φ48×3.2双立管间距的确定
由L＜==1300mm，取L=600mm
Mmax=0.125×12.09×6002=0.54×106N·mm
δ===4.63N/mm2＜[fm]=13N/mm2,满足要求
四)φ48×3.2双立管计算
φ48×3.2双立管间设置φ12对拉螺杆，配置如前图，立管受集中力的作用，受力如下图，查表得：弯矩系数
Km=0.267，挠度系数Kw=1.883
立管所受的集中力F1=40.29×0.5×1.2/2=12.09Kn
F2=38.25×0.5×1.2/2=11.47Kn
双立管所受的最大弯矩为
Mmax=0.267×12.09×103×500=1.61×106N·mm
δ===170N/mm2＜fm=215N/mm2,基本满足要求
W=Kw=1.883×=0.56mm＜[w]==1.25mm，满足要求
N=40.29×1.2×0.25/2=6.04kN≈6kN
N=40.29×1.2×0.5=24.17kN＜[N]=12.9不满足要求
现将螺杆间距改为600，则φ12对拉螺栓的受力为
N=40.29×0.6×0.5=12.1kN＜[N]=12.9满足要求
因此，将双立管的间距全部调为600
经同样计算，其他形式梁模板图如下示：
十二、柱模计算（以1500×1500mm为例）
柱模板采用18厚九夹板，模板背枋为100×70木枋，木枋外竖向布置间距600的钢管箍，管箍水平方向布置间距500的φ12对拉螺栓。配模见下图：
1．柱模受到的侧压力为：
F=0.22×25××1.2×1.15×=47.7kN/m2
F=25×2=50kN/m2
取F值较小值，F=47.7kN/m2作为标准值
2.倾倒混凝土产生的水平荷载标准值为2kN/m2
q1=(47.7+2)×1.2×0.85=50.69kN/m2
q2=47.7×1.2×0.85=48.65kN/m2
模板背枋100×70mm间距计算
取柱高1m的模板进行计算，则侧压力的线分布荷载为
q1=50.69×1=50.69kN/m=50.69N/mm
q2=48.65×1=48.65kN/m=48.65N/mm
按三跨连续梁计算，查表得弯矩系数Km=0.1，挠度系数Kw=0.677，
由L＜==321mm，
取木枋间距为300mm
Mmax=Km·ql2=0.1×50.69×3002=45.62×104N·mm
δ===8.45N/mm2＜fm=13N/mm2,满足要求
三)100×70木枋计算
木枋的间距为300，则木枋的线分布荷载为
q1=50.69×0.3=15.21N/mm
q2=48.65×0.3=15N/mm
按三跨连续梁计算，查表得，弯矩系数Km=0.1，挠度系数Kw=0.677，
由L＜==1089mm，
取柱箍间距为500mm
Mmax=0.1×15.21×5002=38.02×104N·mm
δ===3.26N/mm2＜[fm]=13N/mm2,满足要求
四)φ48×3.2柱箍计算
柱箍用两根φ48×3.2钢管支设，两端用扣件连接，中间设两根φ12的对拉螺栓，水平间距为500。因此，钢管可按三跨连续梁计算。查表得弯矩系数Km=0.267，挠度系数Kw=1.883。计算简图如下：
集中力F1=50.69×0.6×1.5÷6=7.6kN(用于验算强度)
F2=48.65×0.6×1.5÷6=7.3kN(用于验算刚度)
Mmax=0.267×7.6×103×500=1.01×106N·mm
δ===106.76N/mm2＜[fm]=215N/mm2,
W=1.883×=0.2mm＜
[w]==1.25mm，满足要求
3．φ12对拉螺栓受力
N=50.69×0.5×0.5=12.67kN＜[N]=12.9kN，满足要求
每个扣件受力：50.69×1.5×0.5÷4÷2=4.75kN＜[N]=6kN满足要求
经设计复核后的梁、柱平面图如下图示：
十三、墙模板计算（按墙厚500mm为例）
墙木模板受到的侧压力为：
由F=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2取β1=β2=1.0
则F=0.22×24×200/40×1×1×1.81/2=35.42KN/m2
F=γcH=24×3.7=88.8KN/m2
取二者中的小值,F=35.42KN/m2作为对模板侧压力的标准值,考虑倾倒时混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4。则作用于模板的总荷载设计值为：q=35.42×1.2+4×1.4=48.10KN/m2。
强度验算：（取1m高模板计算）
则q1=48.10×1=48.10KN/m
模板的厚度为18mm，则W=1000×182/6=54000mm3，
I=1000×173/12=409417mm4
一般按三跨连续梁考虑Mmax=0.1q1l2=0.1×48.10×0.352
则σ=Mmax/W=0.589×106/54000=10.9N/mm2＜13N/mm2基本满足要求，为稳固起见，将内楞间距由350mm，调为300mm。
刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则
q2=35.42×1=35.42KN/m
则挠度ω=q2l4/150EI=35.42×3004/150×9×103×409417
=0.52mm＜[ω]=300/400=0.75mm满足要求
用50×100mm方木作内楞则E=50×1003/12=4.17×106mm4
W=50×1002/6=83333mm3，外钢楞间距为500mm。
内钢楞承受荷载按三跨连续梁考虑
q3=48.10×0.3=14.43KN/m
M=0.1q3l2=0.1×14.43×0.52=0.36KN.m
则σ=M/W=0.36×106/83333=4.32N/mm2＜fm=13N/mm2满足要求
q2=35.42×0.3=10.63KN/m
挠度ω=q2l4/150EI=10.12×5004/150×9×103×4.17×106
=0.12mm＜[ω]=500/400=1.25mm满足要求
一个螺栓承受的集中力（拉力）
N=48.10×0.5×0.5=12.03KN
而每根螺栓承受拉力允许值[N]=Af=π×62×215=24316N=24.32KN＞N=12.03KN故满足要求
地坑穿墙螺栓防水示意图
a、恒荷载Gk（脚手架材料，脚手板和防护栏杆等设施材料的自重）。
Gk=Gk1+Gk2+Gk3=Hi(gk1+gk3)+nlLagk2
式中：架高Hi=9.3m（高出女儿墙1.2米以上）。
立杆纵距La=1.2m，立杆横距Lb=1.0m。
同时存在的作业层设置数在（操作层作业）中取nl=1；
查表得：gk1=0.1068kN/m;
gk2=0.2262kN/m;
gk3=0.0768kN/m2;
Gk=50×(0.1068+0.0768)=9.18KN
b、活荷载(施工荷载)Qk(作业层面上人员、工器具等重量)
式中：qk为作业层施工荷载标准值的计算基数。
qk=1.5KN/m（操作脚手架荷载设计值为2KN/m2）
用于人员操作作业时Qk=1.5×1.5=2.25KN
2、脚手架整体稳定验算：（不组合风荷载）
轴心力设计值:N=1.2Gk+1.4Qk
在操作作业时：N′=1.2×9.18=11.016KN
在操作作业时：ra=1.5607
则有：fc/ra数值如下：
操作作业时：210N/mm2/1.5607=135N/mm2
脚手架步距h=1.8m，μ按三步两跨计算，
则μ=1.53，i=15.8mm
λ=l0/i=μh/i=1.53×1.8/0.0158=174
则查表得φ=0.235
人员操作作业施工时：（0.9×9.912）/（0.235×489）
=77.6N/mm2＜135N/mm2（可）
经验算，稳定性符合设计要求。
3、连墙件计算。（不考虑风荷载影响）
连墙件轴向力设计值NL=N0=5.0KN
扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00KN
NL=R=5＜RC=8符合设计
4、纵向水平杆、横向水平杆计算
抗弯强度σ=M/N≤f
式中:σ:钢材抗弯强度设计值,f=205N/mm2
W=5.08cm3=5.08×103mm
f为钢管抗弯强度设计值
纵向水平杆按三跨连续梁计算,计算跨度取纵距La=1.5M
横向水平杆应按简支梁计算,其计算跨度：
La=1.2+0.053=1.253M
M=1.2MG+1.4MQ
MG:脚手板自重标准值产生的弯矩;
MQ:施工荷载标准值产生的弯矩;
2007浙J58图集变压三防排气道MG=KqL2=0.08×0.14×1.52=0.0252(KN.m)
MQ=KqL2=0.08×3×1.52=0.54(KN.m)
M=1.2MG+1.4MQ
=1.2×0.0252+1.4×0.54=0.786（KN.m）
σ=0.786×106/5.08×103=155N/mm2＜f=205N/mm2（可）
挠度验算υ≤[υ]υ=ωqL4/100EI
[υ]=L/150=1.5×103/150=10mm
水泥路面改造工程施工组织设计文字说明υ=0.677×0.314×1.54×1012/100×2.06
×105×12.19×104=4.3mm＜[υ]=10mm（可）