施工组织设计下载简介

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W=4.32×104mm3；

I=3.89×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

YD／T 3354-2018 移动通信用50Ω射频同轴适配器和转接器.pdfq1:1.2×（24+1.5）×0.8×0.3×0.90=6.61kN/m；

q2:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2×0.8×0.90=2.02kN/m；

q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.02=8.93kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×8.93×0.352=0.11kN.m；

σ=0.11×106/4.32×104=2.53N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.53N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24+1.5)×0.3+0.35）×0.8=6.40KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=350.00/250=1.40mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×6.40×350.004/(100×9500×3.89×105)=0.1760mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.1760mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.40mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

静荷载设计值q=1.2×2.68+1.2×0.54=3.86kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.58=2.21kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=64.00cm3；

I=256.00cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=3.86+2.21=6.07kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.86×0.8×0.8=0.25kN.m；

最大应力σ=M/W=0.25×106/64000.00=3.86N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=16N/mm2；

方木的最大应力计算值3.86N/mm2小于方木抗弯强度设计值16N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×3.86×0.8=1.85kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1854.72/(2×60×80)=0.58N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.58N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.70N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=2.68+0.54=3.22kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.22×800.004/(100×10000×256.00×104)=0.35mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.8×1000/250=3.20mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.35mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.20mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24+1.5)×0.3=7.65kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.35kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.5+2)=4.50kN/m2；

q=1.2×(7.65+0.35)+1.4×4.50=15.90kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(m.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.214kN；

最大弯矩Mmax=0.546kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.726mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.546×106/4493.0=121.523N/mm2

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值121.523N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.21kN；

R小于6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=1.21kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.9=0.45kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=1.21+0.45+0.24+3.20=5.10kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.16×1.70×1.5=2.95m；

Lo/i=2945.25/15.95=184.71；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.21；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5101.70/(0.21×424.12)=57.56N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=57.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

标准层120厚楼板模板计算书

横向间距或排距:1.2m；纵距:1.2m；步距:1.50m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；脚手架搭设高度:2.90m；

采用的钢管:Φ48×3.0mm；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重：0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重:25.000kN/m3；

楼板浇筑厚度:180.00mm；

施工均布荷载标准值:1.000；

钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级:C30；

每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积:1440.000mm2；

楼板的计算宽度:5.40m；楼板的计算厚度:120.00mm；

楼板的计算长度:4.50m；施工平均温度:20.000℃；

木方弹性模量E：9500.000N/mm2；木方抗弯强度设计值:13.00N/mm2

木方抗剪强度设计值1.40N/mm2；木方的间隔距离:300.00mm；

木方的截面宽度:60.00mm；木方的截面高度:80.00mm；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.120=1.350kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.350+0.105)=1.746kN/m；

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.746×1.0002/8=0.533kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.746×1.000/2=1.503kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.533×106/64000.00=8.328N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为8.328N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.746×1.000/2+1.260/2=1.503kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.503×103/(2×60.000×80.000)=0.470N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.470N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.455kN/m；

集中荷载p=0.900kN；

最大挠度计算值V=5×1.455×1000.04/(384×9500.000×2560000.000)+900.000×1000.03/(48×2560000.000×9500.000)=1.550mm；

最大允许挠度[V]=1000.0/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值1.550mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.746×1.000+1.260=3.006kN；

支撑钢管计算弯距图(kN.m)

最大弯矩Mmax=0.803kN.m；

最大变形Vmax=0.0003mm；

最大支座力Qmax=6.815kN；

最大应力σ=12.547N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值12.547N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际

的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力,R=6.815kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×2.900=0.374kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.180×1.000×1.000=4.500kN；

静荷载标准值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=10.469kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

06 湖北省市政工程消耗量定额及全费用基价表（2018）第六册立杆计算长度L0=h+2a=1.5002×0.100=1.700m；

L0/i=1700.000/15.945=107

由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10469.000/(0.537×489.000)=39.868N/mm2；

立杆稳定性计算σ=39.868N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

五、模板施工工艺及操作要求 7

六、质量保证措施及注意事项 7

DB15T 500.3-2020 防雷装置检测技术规范 第3部分：光伏发电站.pdf八、文明施工及环保措施 9

九、模板施工安全保证措施 9