施工组织设计下载简介
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商务楼塔吊钢构柱基础施工方案经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：HRB335钢筋某小区绿化施工组织设计，1220。实际配筋值3456.2mm2。
承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h×1.2=25×3.20×3.20×1.20×1.2=368.64kN；
作用在基础上的垂直力：
N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(548.00+368.64+60.00)=1171.97kN；
地处上海，基本风压ω0=0.55kN/m2
φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
体型系数μs=1.90
查表得：荷载高度变化系数μz=1.35
高度z处的风振系数取：βz=1.0
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×1.35×0.55=0.99kN/m2
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.99×0.55×1.60×60.00×60.00×0.5=1576.84kN·m
Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(630.00+1576.84+30.00×1.20)=2242.84kN·m
V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.55×1.60×60.00×0.55+30.00)=71.13kN
5、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：N=1171.97kN
Mmax=2242.84kN·m
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Ni=(F+G)/4±Mxyi/Σyi2±Myxi/Σxi2；
式中：N－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；
Mx,My－承台底面的弯矩设计值；
xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离；
Ni－单桩桩顶竖向力设计值；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=V/4=71.13/4=17.78kN
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×24.002×320/4=144.76kN
Nv=V/n=71.13/16=4.45kN<144.76kN
螺栓抗剪强度满足要求。
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×21.192×400/4=141.00kN
Nt=Nmin/n1=367.81/4.00=91.95kN<141.00kN
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2≤1
其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.45/144.76)2+(91.95/141.00)2)0.5=0.65
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
其中Mx1,My1－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；
经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×0.40×861.64=689.31kN·m。
2、螺栓粘结力锚固强度计算
其中N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=91.95kN；
d－楼板螺栓的直径，d=24mm；
[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；
h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于91.95×103/(3.14×24.00×1.57)=776.79mm
构造要求：h≥528.00mm；
螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于776.79mm。
3、承台截面主筋的计算
αs=M/(α1fcbh02)
As=M/(γsh0fy)
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；
fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；
经过计算得：αs=689.31×106/(1.000×16.700×3.200×103×(1150.000)2)=0.010；
Asx=Asy=689.31×106/(0.995×1150.000×300)=2007.834mm2；
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
1200×3200×0.15%=5760mm2；
4、承台斜截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=953.80kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
γ0V≤βfcb0h0
其中：γo－建筑桩基重要性系数，取1.00；
Bc－承台计算截面处的计算宽度，Bc=3200.00mm；
当λ<0.3时，取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.35；
β－剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.19；
fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
则，1.00×953.80=953.80kN≤0.19×16.70×3200.00×1150.00/1000=11676.64kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算
A=37.57cm2i=4.28cmI=688.81cm4z0=3.98cm
每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下：
An1=A×4=37.57×4=150.28cm2；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(62987.52/150.28)0.5=20.47cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=953.80×103/(150.28×102)=63.47N/mm2 格构柱平面内整体强度满足要求。 3、格构柱整体稳定性验算 L0x1=lo=9.00m； λx1=L0x1×102/ix1=9.00×102/20.47=43.96； An1=150.28cm2； Ady1=4×20.00×1.40=112.00cm2； λ0x1=(λx12+40×An1/Ady1)0.5=(43.962+40×150.28/112.00)0.5=44.57； 查表：Φx=0.88； Nmax/(ΦxA)=953.80×103/(0.88×150.28×102)=72.14N/mm2 格构柱整体稳定性满足要求。 λmax=λ0x1=44.57<[λ]=150满足； 单肢计算长度：l01=a1=50.00cm； 单肢回转半径：i1=4.28cm； 单肢长细比：λ1=lo1/i1=50/4.28=11.68<0.7λmax=0.7×44.57=31.2； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 五、整体格构柱基础验算 1、格构柱基础力学参数 Ix1=62987.52cm4An1=150.28cm2 W1=3146.23cm3ix1=20.47cm 格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数： An2=An1×4=150.28×4=601.12cm2； ix2=(Ix2/An2)0.5=(5791872.02/601.12)0.5=98.16cm； 2、格构柱基础平面内整体强度 N/An+Mx/(γx×W)=1171.97×103/(601.12×102)+2242.84×106/(1.0×60332.00×103)=56.67N/mm2 格构式基础平面内稳定满足要求。 3、格构柱基础整体稳定性验算 L0x2=lo=9.00m； λx2=L0x2/ix2=9.00×102/98.16=9.17； An2=601.12cm2； Ady2=2×31.50=63.00cm2； λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(9.172+40×601.12/63.00)0.5=21.58； 查表：φx=0.96； NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22 NEX=238561.57N； 格构式基础整体稳定性满足要求。 λmax=λ0x2=21.58<[λ]=150满足； 单肢计算长度：l02=a2=200.00cm； 单肢回转半径：ix1=20.47cm； 单肢长细比：λ1=l02/ix1=200/20.47=9.77<0.7λmax=0.7×21.58=15.11； 因截面无削弱，不必验算截面强度。 根据以上的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值； N=953.80kN； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，γo－建筑桩基重要性系数，γo=1.00； fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A－桩的截面面积，A=πd2/4=0.50m2； 则，1.00×953.80=953.80kN<14.30×0.50×103=7150.00kN； 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 七、桩竖向极限承载力验算 单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp Qsk=u∑qsikli 其中R－最大极限承载力； Qsk－单桩总极限侧阻力标准值； Qpk－单桩总极限端阻力标准值； ηs,ηp－分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； γs,γp－分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数； qsik－桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk－极限端阻力标准值； u－桩身的周长，u=πd=2.51m； Ap－桩端面积,Ap=0.50m2； li－第i层土层的厚度； 各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称 16.0056.001350.00粘性土 210.0050.001700.00粉土或砂土 由于桩的入土深度为36.00m,所以桩端是在第2层土层。 已知：桩中心距：Sa=a=2.40m，桩直径：d=0.80m，承台宽度：Bc=3.20m，桩入土长度：l=36.00m 由Sa/d=2.40/0.80=3.00，Bc/l=3.20/36.00=0.09 查表得：ηs=1.20，ηp=1.26 R=1308.15kN>953.80kN，桩的竖向极限承载力满足要求! 非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Uk=Σλiqsikuili 其中：Uk－桩基抗拔极限承载力标准值； ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m； qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值； li－第i层土层的厚度。 经过计算得到Uk=Σλiqsikuili＝1533.60kN； 整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值： Ugk=（ulΣλiqsikli）/3=2603.52kN ul──桩群外围周长，ul=4×（2.4+0.8)=12.80m； γ0N≤Ugk/2+Ggp γ0N≤Uuk/2+Gp Ugk/2+Ggp=2603.52/2+1843.2=3144.96kN>1.0×367.811kN； Uuk/2+Gp=1533.6/2+452.389=1219.189kN>1.0×367.811kN； 高架入城段市政工程绿化移檀工程施工方案（2019）As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！ 建议配筋值：HRB335钢筋，1220。实际配筋值3456.2mm2。 箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为150~200mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。根据以上计算结果，现场塔吊基础配筋及钢构柱规格以塔吊基础剖面及节点详图施工。 ㈢、塔吊基础剖面及节点详图 DB34／T 3754-2020标准下载㈣、塔吊桩基配筋及承台配筋