施工组织设计下载简介

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转换层高支模施工方案(新型钢架)

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×8.1×266.674/(100×9500×2.19×105)=0.133mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=266.667/250=1.067mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.133mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.067mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载GTCC-089-2018 列车尾部安全防护装置，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×1002×1/6=166.67cm3；

I=100×1003×1/12=833.33cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.267=5.86kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=450mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×5.86×450.002=1.19×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×5.856×0.45=2.899kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×105/1.67×105=0.712N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.712N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.8×4504/(100×10000×8.33×106)=0.016mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=450/250=1.8mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.016mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.899kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×1002×1/6=166.67cm3；

I=100×1003×1/12=833.33cm4；

外楞弯矩图(kN.m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.966kN.m

外楞最大计算跨度:l=300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=9.66×105/1.67×105=5.797N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=5.797N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.738mm

外楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.738mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.45×0.45=3.645kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.645kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1:1.2×（24+1.5）×0.9×0.6×0.9=14.872kN/m；

q2:1.2×0.35×0.6×0.9=0.227kN/m

振捣混凝土时产生的荷载设计值

q3:1.4×2×0.6×0.9=1.512kN/m；

q=q1+q2+q3=14.872+0.227+1.512=16.61kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×16.61×4502=336360.6N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=0.600×103×18.0002/6=32400.000mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=336360.600/32400.000=10.382N/mm2；

面板截面的最大应力计算值:σ=10.382N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.60=13.98N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=450/250=1.8mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×13.98×4504/(100×9500×2.92×105)=1.38mm；

面板的最大挠度计算值:ω=1.38mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.8mm，满足要求！

七、梁底纵、横向支撑计算

（一）、梁底横向支撑计算

本工程梁底横向支撑采用木方:100×100mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1:=（24+1.5）×2.0×1.8×0.5=45.90kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2:=0.35×(2×2.0+0.6)/0.6×1.8=0.472kN/m

(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

P1:=2×0.45=0.9kN；

均布荷载设计值：q=1.2×10.328×0.9+1.2×0.472×0.9=11.664kN/m；

集中荷载设计值：P=1.4×0.9×0.9=1.134kN；

均布荷载标准值：q=10.328+0.472=10.8kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：

b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；

方木的最大应力计算值0.905N/mm2小于方木抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:V=11.664×0.600/2+1.134/2=7.565kN；

梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×7.565×103/(2×100.000×100.000)=1.135N/mm2；

梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；

梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=1.135N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.7N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；

梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=0.772mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！

（二）、梁底纵向支撑计算

本工程梁底纵向支撑采用木方:100×100mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

p1:=（24+1.5）×0.9×0.6×0.45/2=3.098kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

p2:=0.35×(2×0.9+0.6)×0.45/2=0.189kN

(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

P3:=2×0.6×0.45/2=0.27kN；

经计算得到，活荷载标准值

集中荷载设计值：P=1.2×（3.098+0.189)+1.4×0.270=4.323kN；

2.抗弯强度及挠度验算：

梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

梁底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M=0.921kN.m

最大剪力：V=10.282kN

最大变形（挠度）：ω＝0.025mm

按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；

梁底纵向支撑的最大应力计算值5.523N/mm2小于梁底纵向支撑抗弯强度设计值17N/mm2，满足要求！

梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.025mm小于梁底纵向支撑的最大允许挠度[ω]=3.66mm，满足要求！

截面抗剪强度必须满足:

梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×10.282×103/(2×100.000×100.000)=1.542N/mm2；

梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；

梁底纵向支撑的受剪应力计算值1.542N/mm2小于梁底纵向支撑抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求！

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)1.002kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)

剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置

α=arctg((4×1.95)/(5×0.92))=59.61

每米脚手架高中剪刀撑自重：

水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：

每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：

(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；

每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.119kN/m；

(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)

1）钢筋混凝土梁自重(kN)：

（24.000+1.500）×0.600×0.900×0.915=12.600kN；

2)模板的自重荷载(kN)：

0.350×(2×0.900+0.600)×0.915=0.769kN；

经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=89.00kN/m；

静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×3.860+NGk3=15.812kN；

活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×0.600×0.915=1.098kN；

九、立杆的稳定性计算:

作用于轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

经计算得到，N=20.512kN。

脚手架的稳定性按照下列公式计算

稳定承载力设计值以下公式计算

炼铁厂高炉热风炉烧嘴更换施工方案　　A=2×A1=2×4.24=8.48cm2；

　　I=I0+I1×h1/h0=10.780+10.780×1536.000/1930.000=19.359cm4

经计算得到，Nd=85.112kN。

立杆的稳定性计算N

1、纵、横拉结钢管的接头应错开1~2米。

2、纵、横拉结钢管在每边跨紧靠外轴混凝土柱内侧，增强支撑稳定度。

3、可调上托外露极限：长500mm。

电力排管工程施工组织设计4、可调底托外露极限：长300mm。

5、交叉拉杆长度不符时不得采用绑扎方法固定，必须采用钢管与管扣连结。