施工组织设计下载简介
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现浇模板工程施工组织设计（附计算书）面板采用木胶合板，厚度为10mm，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=900×10×10/6=15000mm3；
文体中心项目超限结构模板承重架专项施工方案（2020版）截面惯性矩I=900×10×10×10/12=75000mm4；
1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
q1=[1.2×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.540KN/m
q1=[1.35×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9=7.144KN/m
根据以上两者比较应取q1=7.540N/m作为设计依据。
模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.9×0.3=0.324KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×7.540×0.22=0.030KN·m
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.324×0.22+0.213×3.500×0.2=0.150KN·m
取Mmax=0.150KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
=10.00N/mm2 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q=0.9×（24×0.15＋1.1×0.15＋0.3）=3.659KN/m； 面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm； 面板弹性模量:E=4500N/mm2； 0.677×3.659×2004 =0.12mm<0.5mm 100×4500×75000 次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=50×70×70/6=40833mm3； 截面惯性矩I=50×70×70×70/12=1429167mm4； 1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 q1=[1.2×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×2.5]×0.2=1.676KN/m q1=[1.35×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.588KN/m 根据以上两者比较应取q1=1.676KN/m作为设计依据。 模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.2×0.3=0.072KN/m 跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.1×1.676×0.92=0.136KN·m M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.072×0.92+0.213×3.500×0.9=0.676KN·m 取Mmax=0.676KN·m验算强度。 木材抗弯强度设计值f=17N/mm2； =16.56N/mm2 次楞抗弯强度满足要求! 施工荷载为均布线荷载时： V1=0.6q1l=0.6×1.676×0.9=0.905KN V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.072×0.9+0.65×3.500=2.314KN 取V=2.314KN验算强度。 木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2； 3×2.314×103 =0.992N/mm2 次楞抗剪强度满足要求! 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q=0.2×（24×0.15＋1.1×0.15＋0.3）=0.813KN/m 次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm； 次楞弹性模量:E=10000N/mm2； 0.677×0.813×900.04 =0.25mm<3.6mm 100×10000×1429167 截面抵拒矩W=4.49cm3 截面惯性矩I=10.78cm4 当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q1=[1.2×(24000×0.15+1100×0.15+300)+1.4×1500]×0.2=1396N/m q1=[1.35×(24000×0.15+1100×0.15+300)+1.4×0.7×1500]×0.2=1392N/m 根据以上两者比较应取q1=1396N/m作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1396×0.9/1000=1.382kN。 次楞作用集中荷载P=1.382kN，进行最不利荷载布置如下图： 最大弯矩Mmax=0.563kN.m； 主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2； 125.390N/mm2<215N/mm2 主楞抗弯强度满足要求! 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q=0.2×（24000×0.15＋1100×0.15＋300）=813N/m=0.813N/mm； 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.813×0.9=0.805kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.825mm。 主梁的最大容许挠度值:900.0/150=6.0mm， 最大变形Vmax=0.825mm<6.0mm 水平杆传给立杆荷载设计值R=6.845KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。 因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。 模板支架计算高度H=3.05m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。 计算风荷载体形系数µs 将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数(=1.2×An/(la×h)=1.2×0.136/(0.9×1.5)=0.121 式中An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2 单排架无遮拦体形系数：µst=1.2(=1.2×0.121=0.15 无遮拦多排模板支撑架的体形系数： 风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×0.29×0.3=0.064kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值： 0.92×1.4ωklah2 0.92×1.4×0.064×0.9×1.52 按下列各式计算取最大值： 1.2×[0.118×3.05+(24×0.15＋1.1×0.15＋0.3)×0.9×0.9]+1.4×1×0.9×0.9=5.517kN； 1.2×[0.118×3.05+(24×0.15＋1.1×0.15＋0.3)×0.9×0.9]+0.9×1.4×(1×0.9×0.9+0.015/0.9)=5.425kN； 1.35×[0.118×3.05+(24×0.15＋1.1×0.15＋0.3)×0.9×0.9]+1.4×(0.7×1×0.9×0.9+0.6×0.015/0.9)=5.739kN； 立杆轴向力取上述较大值，N=5.739KN。 立杆的稳定性计算公式: λ=Lo/i=150/1.59=94 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594； =22.787+3.341=26.128N/mm2 0.594×4.24×102 八、立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.739kN 垫木作用长度0.9m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.9×0.3=0.27m2 3、地基土为岩石，其承载力设计值fak=200kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数mf=1 立杆底垫木的底面平均压力 =21.26kN/m2 验算楼板强度时按照最不利情况考虑。层高3m,楼板的长度6m,宽度2m,厚度0.12m，截面有效高度h0=100mm，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑，楼板每5天浇筑一层。 验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 施工层模板支架立杆轴向力设计值5.739kN，转换为均布荷载计算如下； q=5.739/(0.9×0.9)=7.09kN/m2； 单元板带所承受均布荷载q=0.9×7.09=6.381kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=0.083×6.381×62=19.066kN.m； 5天龄期混凝土强度达到48.3%,混凝土抗压强度设计值为fcm=6.907N/mm2； 矩形截面相对受压区高度: ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=471.24×360/(900×100×6.907)=0.273 钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数αs=0.2357 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 结论：由于∑Mi=14.652kN.m 所以第5天楼板强度不能够承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留!。 验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 施工层模板支架立杆轴向力设计值5.739kN，并考虑下层楼板与支架自重，转换为均布荷载计算如下； q=5.739/(0.9×0.9)+1×1.2×(0.3+0.12×25.10+3×0.118/(0.9×0.9))=11.58kN/m2； 单元板带所承受均布荷载q=0.9×11.58=10.422kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=0.083×10.422×62=31.141kN.m； 10天龄期混凝土强度达到69.1%,混凝土抗压强度设计值为fcm=9.881N/mm2； 矩形截面相对受压区高度: ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=471.24×360/(900×100×9.881)=0.191 钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数αs=0.1728 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 结论：由于∑Mi=30.019kN.m 所以第10天楼板强度不能够承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留!。 验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 施工层模板支架立杆轴向力设计值5.739kN，并考虑下层楼板与支架自重，转换为均布荷载计算如下； q=5.739/(0.9×0.9)+2×1.2×(0.3+0.12×25.10+3×0.118/(0.9×0.9))=16.08kN/m2； 单元板带所承受均布荷载q=0.9×16.08=14.472kN/m； 市政给水管道施工方案.doc板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=0.083×14.472×62=43.242kN.m； 15天龄期混凝土强度达到81.27%,混凝土抗压强度设计值为fcm=11.622N/mm2； 矩形截面相对受压区高度: ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=471.24×360/(900×100×11.622)=0.162 钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数αs=0.1489 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 预埋件钢支架安装施工方案结论：由于∑Mi=45.594kN.m>=Mmax=43.242kN.m 所以第15天楼板强度能够承受上面楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑可以拆除!。