施工组织设计下载简介

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华谊影城满堂支架工程专项施工方案（附计算书）

②落实应急预案所需物资、设备的准备工作。

①协助技术部编制、修订、评审应急预案。

人工挖孔桩工程安全施工方案编制要点②落实应急物资及其它措施费的准备。

（2）抢险指挥中心设在项目经理办公室。

为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施。不时准备下述物资：

（1）警戒隔离物资：警戒桩，警戒线

（2）人员急救设备；急救箱，急救药品，担架

（3）减损防护物资：钢管、安全网等

药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书。

应急抢险队由项目部现场人员组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。

1）减小应急预案风险的措施

（1）作业层跨地（楼）面高度≥2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.5m。

（2）在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面安全网全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。

（3）上下脚手架的坡道应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。

（4）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。

（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采取呼喊、口信、通迅工具等一切可能的方式。

（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：

a、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。

b、通过通迅工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防等部门联络，请求支援。

施工现场一旦发生脚手架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失。

（1）不论任何人，一旦发现脚手架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行躲避。

（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。

脚手架施工过程中高处坠落事故发生以后，要迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险。

（1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。

（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：

①、立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在医务室。

5）当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好以下工作：

现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。

对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。

四、脚手架搭拆的人员安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员10~15人，均应有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、脚手架的搭设和拆除，均应由项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

1、综上所述，网架安装采用（扣件式）脚手架方案，符合强度、刚度及整体稳定符合要求。

2、通过计算所选材料能满足需要，符合工程施工方案的要求。

3、对脚手架材料要严格检查，钢管、扣件质量应具有质量证明文件，并且是合格的，搭设后要进行验收。

4、搭设脚手架要严格遵守高空作业的规定，确保人身安全，符合高处作业安全技术规程的要求和施工组织设计中规定的安全作业内容。

第五节脚手架材料检测要求

1、新钢管的检查应符合下列规定：

1）应有产品质量合格证；

2）应有质量检验报告，钢管材料检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸实验方法》的有关规定；

3）钢管表面应平直光滑，不应用有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、呀痕和深的划痕；

4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合规定；

5）钢管表面涂有防锈漆。

2、旧钢管的检查应符合下列规定：

1）表面的锈蚀程度应符合规定，锈蚀检查每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；

2）钢管弯曲变形应符合规范规定；

扣件的验收应符合下列规定：

2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；

3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。

第六节满堂脚手架安全性验算

计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：

脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；

钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；

钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；

截面积A=4.504cm2；

惯性距I=11.357cm4；

截面模量W=4.732cm3；

回转半径i=1.587cm；

直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。

由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。

（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：

（1）作用横向水平杆线荷载标准值

钢管自重标准值：P=0.0384kN/m

脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m

活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m

（2）作用横向水平杆线荷载计算值

恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m

活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m

（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。

组合后跨中最大弯矩的计算公式如下：

Mmax=0.08q1l2+0.10q2l2

=（0.08×0.182+0.1×1.11）×1.02

组合后支座处最大弯矩计算公式如下：

（4）取跨中和支座处的弯矩最大值进行抗弯强度验算：

δ=Mmax/W=0.148kN.m/4.732cm3=31.3N/mm2

∴水平横向杆的计算强度小于205N/mm2，满足强度要求，符合安全计算。

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度，计算公式为：

Vmax=0.677q1l4/100EI+0.99q2l4/100EI

静荷载标准值：q1=0.0384+0.113=0.1514kN/m

活荷载标准值：q2=0.79kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.1514+0.99×0.79）×10004/（100×2.06×105×11.357×104）

=0.378mm＜10mm且≤1000/150

∴横向水平杆最大挠度满足要求。

（二）验算操作层纵向水平杆抗弯强度及变形

纵向水平杆计算简图如下：

1、纵向水平杆荷载值计算

纵向杆的自重标准值：p1=0.0384×1.5=0.0576KN

脚手片的荷载标准值：p2=0.30×1.5×0.375=0.16875KN

活荷载标准值：qk=2.1×1.5×0.375=1.18125KN

荷载的计算值：P=0.0384×1.2+0.1125×1.2+0.7875×1.4=1.93KN

恒荷载计算取值：q1=1.2×(0.0384+0.1125)=0.181kN/m

活荷载计算取值：q2=1.4×0.7875=1.103kN/m

最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载计算值最大不利的弯矩组合，弯矩按连续三跨考虑。

组合后跨中最大弯矩的计算公式如下：

Mmax=0.08q1l2+0.289q2l2

=（0.08×0.181+0.289×1.103）×1.52

=0.7498kN.m

组合后支座处最大弯矩计算公式如下：

取跨中和支座处的弯矩最大值进行抗弯强度验算：

抗弯强度：δ=Mmax/W=0.361×106/4.732×103=76.3N/mm2＜f=205N/mm2

∴平杆刚度满足要求，符合安全许可。

3、纵向水平杆刚度（挠度）计算

最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最大不利分配的挠度和：

均布荷载作用下最大挠度计算公式为：

Vqmax=0.677q1l4/100EI

集中荷载作用下最大挠度计算公式为：

Vpmax=2.716q2l3/100EI

纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度为：

V1=0.677×0.0384×10004/100×2.06×105×11.357×104=0.011mm

纵向水平杆受集中荷载标准值作用下最不利分配引起的最大挠度：

集中荷载：P=1.28KN

V2=2.716×1280×10003/100×2.06×105×11.357×104

V=V1+V2=0.011+1.49=1.501mm＜10mm且≤1000/150

（三）验算扣件的抗滑承载力的计算

查规范中表5.1.7得Rc=8kN，

操作层纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向设计值：

F=（1.4×2.1+1.2×0.3）×1.0×1.0+1.2×1.0×5×0.0384+1.2×0.0146×5=3.62kN

∴脚手架顶面纵向水平杆与立杆连接采用双扣件。

（四）立杆的强度及稳定性计算

立杆横距：lb=1.0m，按二步三跨布置，

查规范表5.3.3长度系数取μ=1.5

钢管回转半径i=1.587cm，截面面积As=450.4mm2

查规范5.1.9容许长细比为[λ]=210

由规范5.1.9公式，并取k=1

长细比λ=l0/i=kμh/i=1×1.5×180/1.587=170.1＜210满足要求。

2、确定轴心受压构件稳定系数

由规范5.3.3公式：取k=1.155

得λ=l0/=kμh/i=1.155×1.5×180/1.587=196.5

用插入法；查附录C表C得ψ=0.165

W0＝0.32KN/m2，

μz＝0.74（按脚手架最高点选取）

体型系数：（参照荷载规范，按桁架计算）μs＝0.214

垂直于脚手架外表面的风压标准值：

Wk＝0.7μsμzW0

＝0.7×0.214×0.74×0.32

＝0.035KN/m2

由风荷载设计值产生的立杆弯距：

公式5.3.4Mw＝0.85×1.4×WkLah2/10

＝0.85×1.4×0.035×1.0×1.82／10

风荷载产生的附加应力：

σw＝Mw／W＝0.013×106／4.732×103＝2.75N/mm2<205N/mm2

4、立杆段轴向力设计值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m

NG1=[0.1161+(1.00×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.474kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木板脚手板，标准值为0.45kN/m2

NG2=0.45×10×1.5×(1.5+0.3)/2=6.075kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×10×1/2=0.75kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1×18=0.09kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.264kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1×1×2/2=3kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.264+0.85×1.4×3=9.887kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.264+1.4×3=10.517kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1×1.82/10=0.014kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=9.887kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.517kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

TB／T 3372-2017标准下载轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9886.56/(0.186×489)+13676.831/5080=111.391N/mm2；

立杆稳定性计算σ=111.391N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

GB／T 5137.2-2020 汽车安全玻璃试验方法 第2部分：光学性能试验σ=10516.56/(0.186×489)=115.625N/mm2；

立杆稳定性计算σ=115.625N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！