施工组织设计下载简介

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京沪高铁天津枢纽工程跨阜盛道桥涵工程悬浇施工方案

事故发生后，必须以最快捷的方法，立即将所发生的事故的情况按事故报告流程上报，并在24小时内写出书面报告。事故报告应包括以下内容：

⑴.发生事故的单位名称及工程详细名称。

⑵.事故发生的时间、地点。

JTG D50-2017 公路沥青路面设计规范.pdf事故报告流程图⑶.事故的简要经过、伤亡人数、直接经济损失的初步估计。

⑷.事故原因、性质的初步判断。

⑸.事故抢救处理的情况和采取的措施。

⑹.需要有关部门和单位协助事故抢救和处理的有关事宜。

⑺.事故的报告单位、签发人和时间。

1.指挥中心办公室接到事故报告后，立即报告指挥中心，指挥中心迅速上报上级主管部门和地方安全监督管理部门，同时派人立即赶扑现场，进行事故现场的保护和证据收集工作。

2.事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取措施抢救人员和财产，防止事故蔓延扩大。因抢救伤员、防止事故的扩大及疏通交通等员因需要移动现场物件时，必须作出标志、拍照、录像、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。

3.任何单位和个人对重、特大安全事故，不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报。

4.指挥中心办公室接到报告，应当立即组织力量对报告事项进行调查核实，采取必要的控制措施，及时报告调查情况。

1.指挥中心办公室接报事故后20分钟内必须完成以下工作：

立即报告驻地业主代表、驻地监理、公司指挥中心,指挥中心根据事故或险情情况，立即组织调集应急抢救人员、车辆、机械设备，迅速赶扑现场。

2.为使抢险救灾工作快速、有序、高效，应立即采取以下应急处理措施：

⑴.抢救方案根据事故现场实际情况，最大可能迅速调集汽车调、挖掘机、推土机等机械设备及人员、车辆迅速投入开展抢救及突击抢救行动。调查现场情况，如有人员失踪，立即判明方位，紧急安排技术专家根据工程特点、事故类别，制定抢救方案。

⑵.当事故发生后，对外协调部应迅速和地方相关部门联系，尽快恢复被损坏的道路、水、电、通信等有关设施，确保应急救援工作的顺利开展。

⑶.派出所应和当地公安部门（消防）积极取得联系，一方面组织抢险救灾，另一方面加强对事故现场安全保卫、治安管理和交通疏导，预防制止各种破坏活动，维护治安，对肇事和事故责任等有关人员应采取监控措施、防止逃逸。

⑷.工程部根据事故现场的特点，及时提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急救援行动中的工程技术工作。

⑸.指挥中心迅速就地就近调集抢险救灾人员，必要时可请求地方政府救援，迅速组织开展应急救援工作。

⑹.医疗室在接到事故通知后，应急时组织急救队伍，提供救护所需药品、器材、设备，必要时可请地方医疗单位救援。确保伤员及时达到救治，减少人员伤亡。

⑺.设备物资部在应急救援预案启动后，按照指挥中心的统一部署，有效地组织应急救援物资和设备和运输到位，并及时对事故现场进行增援。

⑻.其他相关部门应做好抢险救灾配合工作。如办公室做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员家属思想稳定，并与保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作；财务部门应保证救灾资金到位。

⑼.自我保护。在救助行动中，就在机械设备和救灾人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救过程中的人身安全和财产安全。

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九.附：墩顶现浇段支架搭设方案及检算资料

京沪高速铁路津沪联络线特大桥阜盛道连续梁

墩顶现浇段支架搭设方案

1、京沪高速铁路津沪联络线特大桥48.7m+80m+80m+48.7m双线连续梁施工图；

2、《建筑工程施工手册》；

3、《建筑施工计算手册》；

4、《建筑结构荷载规范》；

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架规范》；

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》；

7、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准；　

8、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南；　

9、对现场的实际测量以及勘查的情况。

桥墩顶面尺寸：主墩为3.6×8.8m，边墩为3.2×11.6m。

为方便施工安排及施工操作，梁体断面划分为4个检算单元，各检算单元为：

1、主墩中心4.0米，梁体按实心计算，梁高为6.4米。

2、主墩剩余两侧各3米，梁体底板厚度1.44米，顶板厚度取0.75米，腹板宽度取1.2米，梁高6.4米。

3、边墩中心1.5米，梁体按实心计算，梁高3.4米。

4、边墩剩余6.25米，梁体底板厚度0.7米，顶板厚度取0.75米，腹板宽度取0.8米,梁高3.4米。

模板底模、侧模、内模均采用钢模板，由有资质的钢结构设计单位设计与检算。

支架采用满堂红碗扣式脚手架，碗扣式脚手架用钢管规格为Φ48×3.5mm的Q235A级普通钢管，钢管壁厚3.5mm，钢管的端部切口应平整，内外需涂刷防锈层，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造；下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造。

1、脚手架单根压杆的设计荷载

K2—考虑压杆的平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，取2；

fy—压杆的设计强度，取170N/mm2；

η—0.3（1/100i）2；

i—压杆截面的回转半径；

An—压杆的净截面面积。

2、脚手架单根立杆受力计算

模板自重：0.35KN/m2；

支架自重：高度按11米计算，取1.6KN/m2；

混凝土与钢筋自重为26KN/m3；

施工人员及设备荷载标准值取1.5KN/m2；

振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平模板采取2.0KN/m2，对垂直面模板采用4.0KN/m2；

倾倒混凝土时产生的水平荷载按2.0KN/m2；

0.35×1.2+1.6×1.2+26×6.4×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=209KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×0.75×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=33KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×2.19×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=78KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×6.4×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=209KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×0.75×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=33KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×3.4×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=116KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×0.75×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=33KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×1.45×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=55KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×3.4×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=116KN/m2。

0.35×1.2+1.6×1.2+26×0.75×1.2+1.5×1.4+4.0×1.4=33KN/m2。

脚手架单根压杆承受荷载为：

检算单元1中间板及腹板；检算单元2腹板；检算单元3中间板及腹板；检算单元4腹板：209KN/m2×0.09m2=18.81KN＜38.4KN。支架立杆密度为0.3×0.3m。

检算单元1、2、3、4翼板：33KN/m2×0.36m2=11.88KN＜38.4KN。支架立杆密度为0.6×0.6m。

检算单元2中间板：78KN/m2×0.36m2=28KN＜38.4KN。支架立杆密度为0.6×0.6m。

检算单元4中间板：55KN/m2×0.36m2=19.8KN＜38.4KN。支架立杆密度为0.6×0.6m。

支架搭设密度、分区及布置见附图：支架搭设分区图

木枋横枋用80mm×100mm木枋，横枋间距300mm，纵枋用100mm×100mm木枋间距300mm或600mm。

模板自重：q1=500N/m2；

混凝土与钢筋自重为q2=26000N/m3；

施工人员及设备荷载标准值取q3=1500N/m2；

振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平模板采取q4=2000N/m2。

A、立杆密度0.3米×0.3米区域

模板自重：Q1=q1×1×0.3×1.2=500×1×0.3×1.2=180N/m

新浇筑混凝土自重：Q2=q2×6.4×0.3×1.2=26000×6.4×0.3×1.2=59904N/m

施工人员及设备自重：Q3=q3×0.3×1.2=1500×0.3×1.2=540N/m

振捣混凝土水平荷载：Q4=q4×0.3×1.4=2000×0.3×1.4=840N/m

q横=Q1+Q2+Q3+Q4=180+59904+540+840=61464N/m=61.5N/mm

横枋80mm×100mm，[σ枋]=13N/mm2，纵枋间距300mm。

R横A=R横B=ql/2(1+2a/l)=61.5×300/2(1+2×50/300)=12300N

横枋W横=80×1002/6=133333mm3

横枋σ横=M横/W横=615123/133333=4.6N/mm2＜[σ枋]=13N/mm2，满足。

=0.93mm＜[ω横]=300/250=1.2mm，满足。

B、立杆密度0.6米×0.6米区域

模板自重：Q1=q1×1×0.3×1.2=500×1×0.3×1.2=180N/m

新浇筑混凝土自重：Q2=q2×2.19×0.3×1.2=26000×2.19×0.3×1.2=20498N/m

施工人员及设备自重：Q3=q3×0.3×1.2=1500×0.3×1.2=540N/m

振捣混凝土水平荷载：Q4=q4×0.3×1.4=2000×0.3×1.4=840N/m

q横=Q1+Q2+Q3+Q4=180+20498+540+840=22058N/m=22.1N/mm

横枋80mm×100mm，[σ枋]=13N/mm2，纵枋间距600mm。

R横A=R横B=ql/2(1+2a/l)=22.1×600/2(1+2×50/600)=7735N

横枋W横=80×1002/6=133333mm3

横枋σ横=M横/W横=966875/133333=7.3N/mm2＜[σ枋]=13N/mm2，满足。

=0.6mm＜[ω横]=600/250=2.4mm，满足。

A、立杆密度0.3米×0.3米区域

由横枋的支座反力R横传给纵枋：P纵=R横=12300N

纵枋100mm×100mm，[σ枋]=13N/mm2，支顶间距300mm。

纵枋弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算。

计算简图：P纵=12300N

M纵=P纵l/4=12300×600/4=1845000N.mm

纵枋W纵=100×1002/6=133333mm3

E=9000N/mm2，I纵=100×1003/12=8333333mm4

ω纵=P纵l3/(48EI纵)=12300×3003/(48×9000×8333333)

=0.09mm＜[ω纵]=300/250=1.2mm，满足。

R纵=P纵/2=12300/2=6150N

A、立杆密度0.6米×0.6米区域

由横枋的支座反力R横传给纵枋：P纵=R横=7735N

纵枋100mm×100mm，[σ枋]=13N/mm2，支顶间距300mm。

纵枋弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算。

计算简图：P纵=7735N

M纵=P纵l/4=7735×600/4=1160250N.mm

纵枋W纵=100×1002/6=133333mm3

E=9000N/mm2，I纵=100×1003/12=8333333mm4

ω纵=P纵l3/(48EI纵)=7735×6003/(48×9000×8333333)

=0.46mm＜[ω纵]=600/250=2.4mm，满足。

R纵=P纵/2=7735/2=3867N

89号墩支架直接搭设在承台加台上不特殊处理。

88、90号墩承台加台尺寸不足，在底台与加台间搭设工字钢（或支架搭设在底台上，钢板桩无法拔出）。

方案二、增做条形基础上铺工字钢，条形基础高度2.6米。

工字钢采用40b工字钢，[σ]=200N/mm2，支顶间距7000mm。

纵枋弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算。

M=Pl2/8=1280125N.mm

W=1140×103mm3

E=206000N/mm2，I=227800000mm4

ω纵=5Pl4/(384EI)=0.14mm＜[ω纵]=7000/250=28mm，满足。

工字钢间距：2米。(立柱)

纵向工字钢：30或600

砌筑条形砖基础，砖基础宽0.24米，间距2米一道，高度低于加台0.4米。范围满足支架搭设范围。

对承台与钢板之间用级配碎石回填，压实，压实度不小于98%。最后在高出地表0.2m时浇筑C20混凝土，厚度20cm。

回填方量：191立方。

方案二：增做条形基础上铺工字钢长治市新闻大楼室外装饰工程施工组织设计，条形基础高度1.1米。

砌筑条形砖基础，砖基础宽0.24米，间距2米一道，高度低于加台0.4米。范围满足支架搭设范围。

在主墩左侧（即阜盛道侧）预留塔吊基础，基础采用条形基础宽度0.6米，高度与加台平齐，钢筋布置参照防震落梁，钢筋深入下台及露出各0.5米，加台预插钢筋（留出0.6米，不影响墩的施工）。条形基础两道间距为2米。

多层宿舍施工组织设计方案工字钢间距：2米。(立柱)

纵向工字钢：30或600

承台预埋钢板，接高与立柱与梁之间采用焊接。