施工组织设计下载简介

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西藏林芝丽沃思工布庄园酒店高支模工程施工组织设计

经过计算得到最大支座F=3.956kN

经过计算得到最大变形V=0.014mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

T／CMSA 0014-2020标准下载截面抵抗矩W=83.33cm3；

截面惯性矩I=416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.138×106/83333.3=1.66N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×2108/(2×50×100)=0.632N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.014mm

内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.504kN.m

最大变形vmax=0.126mm

最大支座力Qmax=10.897kN

抗弯计算强度f=0.504×106/10160.0=49.61N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.897

对拉螺栓强度验算满足要求!

第三部分梁木模板与支撑计算

梁截面宽度B=400mm，

梁截面高度H=1100mm，

H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，

梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10=42.530N/mm

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=59.40cm3；

截面惯性矩I=53.46cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×28.512+1.40×5.940)×0.200×0.200=0.170kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.170×1000×1000/59400=2.864N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×28.512×2004/(100×6000×534600)=0.096mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10×0.50/4=5.32kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=5.316kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。

每个截面布置4道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

六、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

第四部分柱模板支撑计算计算

柱模板的截面宽度B=1000mm，B方向对拉螺栓2道，

柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓2道，

柱模板的计算高度L=16mm，

柱箍间距计算跨度d=500mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞6根，H方向竖楞5根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×40.000=36.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。

荷载计算值q=1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=27.00cm3；

截面惯性矩I=24.30cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×18.000+1.40×1.350)×0.190×0.190=0.085kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.085×1000×1000/27000=3.141N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×18.000×1904/(100×6000×243000)=0.109mm

面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.190m。

荷载计算值q=1.2×36.000×0.190+1.40×2.700×0.190=8.926kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=4.463/0.500=8.926kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.926×0.50×0.50=0.223kN.m

最大剪力Q=0.6×0.500×8.926=2.678kN

最大支座力N=1.1×0.500×8.926=4.909kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=83.33cm3；

截面惯性矩I=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.223×106/83333.3=2.68N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×36.00+1.40×2.70)×0.190×0.500=4.46kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.369kN.m

最大变形vmax=0.084mm

最大支座力Qmax=9.330kN

抗弯计算强度f=0.369×106/10160.0=36.32N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.330

对拉螺栓强度验算满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×36.00+1.40×2.70)×0.188×0.500=4.40kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.241kN.m

最大变形vmax=0.040mm

最大支座力Qmax=7.474kN

抗弯计算强度f=0.241×106/10160.0=23.72N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于396.7/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

某室外园林绿化工程施工组织设计对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.474

对拉螺栓强度验算满足要求!

1、高支模区域平面图：

国网《输变电工程安全文明施工标准》(Q-GDW250-2009)2、局部支模架平面示意图：

3、局部支模架剪刀撑布置图：