施工组织设计下载简介
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青岛某酒店高大模板施工组织设计方案钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
Q／GDW 11640-2016 频率同步网网络设计及验收要求.pdfNG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.250×0.900×0.900=5.062kN
经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.39kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.60=3.163m=3163/16.0=198.330=0.184
=10390/(0.184×424)=133.284N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.600+2×0.300=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363
=10390/(0.363×424)=67.602N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.007×(1.600+2×0.300)=2.577m=2577/16.0=161.537=0.271
=10390/(0.271×424)=90.404N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为5.2m，
梁截面B×D=500mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.60m，
梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁两侧立杆间距1.10m。
梁底承重杆按照布置间距100,300mm计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。
扣件计算折减系数取1.00。
图1梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.20×25.000×0.250×0.500×0.450=1.688kN。
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.000×1.700×0.450=19.125kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.500×0.450×(2×1.700+0.500)/0.500
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.500×0.450=0.675kN
均布荷载q=1.20×19.125+1.20×1.755
=25.056kN/m
集中荷载P=1.40×0.675=0.945kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；
I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
经过计算得到从左到右各支座力分别为
最大弯矩M=0.081kN.m
最大变形V=0.083mm
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/24300=3.333N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×2576.0/(2×450.000×18.000)=0.477N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.083mm
面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=5.137/0.450=11.416kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.42×0.45×0.45=0.231kN.m
最大剪力Q=0.6×0.450×11.416=3.082kN
最大支座力N=1.1×0.450×11.416=5.651kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.231×106/83333.3=2.77N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3082/(2×50×100)=0.925N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.507kN/m
木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.251kN.m
最大变形vmax=0.046mm
最大支座力Qmax=7.998kN
抗弯计算强度f=0.251×106/4491.0
=55.93N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.00kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=8.00kN(已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.100×5.200
N=7.998+0.621=8.619kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.60=3.163m=3163/16.0=198.330=0.184
=8619/(0.184×424)=110.572N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.600+2×0.300=2.200m=2200/16.0=137.931=0.363
=8619/(0.363×424)=56.083N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.007×(1.600+2×0.300)=2.577m=2577/16.0=161.537=0.271
=8619/(0.271×424)=74.999N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
———————————————————————————————————————
步距h(m)h≤0.90.9 k11.2431.1851.1671.163 ——————————————————————————————————————— 表2模板支架计算长度附加系数k2 ————————————————————————————————————————————— H(m)46810121416182025303540 h+2a或u1h(m) 1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173 1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149 1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132 1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123 1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111 1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104 2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101 2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094 2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091 ———————————————————————————————————————————————— 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 购买过施工组织设计大全的用户购买我公司任一款软件产品均按8折优惠！公司系列产品： 工程竣工资料制作与管理软件 长江道（咸阳路—向阳路段）污水连通管工程施工组织设计临时用电设计计算软件 网络计划编制制作软件 钢结构工程设计cad图纸及效果图大全 兴化模板专项施工方案.docx别墅设计cad图纸及效果图大全 室内装饰模型及效果图大全 杭州嘉意德科技有限公司