施工组织设计下载简介
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某工程一区坡（斜）屋面高支模施工方案经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(12.240+2.550)+1.4×0.600=18.588kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方弯矩图(kN.m)
传染病医院施工组织设计经过计算得到从左到右各支座力分别为
经过计算得到最大弯矩M=1.209kN.m
经过计算得到最大支座F=2.189kN
经过计算得到最大变形V=2.1mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；
I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2.189/(2×100×100)=0.328N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=2.1mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=0.631kN.m
经过计算得到最大支座F=7.356kN
经过计算得到最大变形V=0.5mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；
I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×4029/(2×100×100)=0.604N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.5mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219)1榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.040=0.080kN
水平架4步4设0.165×4/4=0.165kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.017kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.498/1.950=0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.024×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.067kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.950)=0.011kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.145kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.400kN/m。
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.625kN，2.625kN
第2榀门架两端点力7.356kN，7.356kN
第3榀门架两端点力7.356kN，7.356kN
第4榀门架两端点力2.625kN，2.625kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=14.712kN。
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.400kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=14.712kN；
H——脚手架的搭设高度，H=9.5m。
经计算得到，N=1.2×0.400×9.480+14.712=19.265kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=19.27kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.477；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd=1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算N (五)7.5米楼板模板门式脚手架支撑计算书 计算的脚手架搭设高度为7.5米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=2.12米。 门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用80×80mm木方。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25.500×0.120×0.300=0.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q3=2.500×0.300=0.750kN/m 经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(0.918+0.105)+1.4×0.750=2.278kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩M=0.184kN.m 经过计算得到最大支座F=2.255kN 经过计算得到最大变形V=0.3mm 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3； I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.184×106/85333.3=2.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×1.229/(2×80×80)=0.288N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.3mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩M=0.947kN.m 经过计算得到最大支座F=9.094kN 经过计算得到最大变形V=4.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3； I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.947×106/85333.3=11.10N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算[可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×5674/(2×80×80)=1.330N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=4.1mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219)1榀0.224kN 交叉支撑2副2×0.040=0.080kN 水平架4步4设0.165×4/4=0.165kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.017kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.498/1.950=0.255kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×2.120)=0.920 2×0.024×(4×2.120)/cos/(4×1.950)=0.072kN/m 水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为 0.024×(1×2.120)/(2×1.950)=0.013kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.152kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.407kN/m。 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.745kN，9.094kN 第2榀门架两端点力7.750kN，7.750kN 第3榀门架两端点力9.094kN，4.745kN 经计算得到，托梁传递荷载为NQ=15.499kN。 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.407kN/m； NQ——托梁传递荷载，NQ=15.499kN； H——脚手架的搭设高度，H=9.5m。 经计算得到，N=1.2×0.407×9.480+15.499=20.132kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=20.13kN； Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.477； k——调整系数，k=1.13； i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0——门架的高度，h0=1.93m； I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1——门架加强杆的截面惯性矩津07SJ111 围护结构保温构造(干法施工砂加气块保温墙).pdf，I1=6.08cm4； A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd=1.0×60.669=60.669kN。 GB.T50363-2006 节水灌溉工程技术规范立杆的稳定性计算N