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新建商业项目（中城上城四号地施工二期）商业项目工程超限模板支撑专项施工方案（共108页，有配图，计算图）

νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×2004/(384×10000×341333.333)=0.024mm

ν＝0.024mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.508kN/m

因此GB 38507-2020 油墨中可挥发性有机化合物(VOCs)含量的限值，q静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.2=0.878kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.878×0.92+0.125×0.63×0.92＝0.153kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.065×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.065×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.579kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.508×0.252/2，0.065×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.153，0.579，0.79]＝0.79kN·m

σ=Mmax/W=0.79×106/54188=14.57N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.878×0.9+0.625×0.63×0.9＝0.848kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×0.9+0.688×3.15＝2.204kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.508×0.25，0.065×0.25+3.15]＝3.166kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.848，2.204，3.166]＝3.166kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×45×85)＝1.242N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.813kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.813×9004/(100×9350×230.297×104)＝0.129mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.813×2504/(8×9350×230.297×104)＝0.018mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×250/400＝1.25mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.301kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.2＝1.036kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.853kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.301×0.9＝1.464kN

按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.301×0.25＝0.325kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.878kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.853×0.9＝0.96kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.853×0.25＝0.213kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.576kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.305×106/4490=68.03N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.195×1000/424＝10.354N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.263mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.075mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.465kN，R2=3.998kN，R3=3.998kN，R4=3.465kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝3.998/0.6=6.663kN≤[N]＝30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

2、立柱稳定性验算

q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.2 = 1.148kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝3.059kN，R2＝3.529kN，R3＝3.529kN，R4＝3.059kN

λ=l0/i=1500.000/15.9=94.34

查表得，φ1=0.634

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H=Max[3.059,3.529,3.529,3.059]/0.6+0.9×1.2×0.15×17.03=8.64kN

f=N/(φ1A)＝8.64×103/(0.634×424)=32.141N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.076×0.9×1.52/10＝0.017kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.059,3.529,3.529,3.059]/0.6+0.9×1.2×0.15×17.03+0.017/0.9=8.659kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.659×103/(0.634×424)+0.017×106/4490=35.998N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=17.03/15=1.135＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=8.659kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=3120mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×3120×580/1000=933.573kN≥F1=8.659kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=8.659kN

7.4、 250楼板支撑计算书

板模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m

计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝10.035×0.152/8＝0.028kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.152/8+3.15×0.15/4＝0.118kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.118]＝0.118kN·m

νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1504/(384×10000×341333.333)=0.012mm

ν＝0.012mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.538kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15=1.065kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.065×0.92+0.125×0.472×0.92＝0.156kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.578kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.538×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.156，0.578，0.631]＝0.631kN·m

σ=Mmax/W=0.631×106/54188=11.644N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.065×0.9+0.625×0.472×0.9＝0.865kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.538×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.865，2.195，3.16]＝3.16kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×45×85)＝1.239N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.15＝0.986kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.986×9004/(100×9350×230.297×104)＝0.157mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.986×2004/(8×9350×230.297×104)＝0.009mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.433kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.15＝1.235kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.15＝1.016kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.433×0.9＝1.612kN

按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.433×0.2＝0.287kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.967kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.016×0.9＝1.143kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.016×0.2＝0.203kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.686kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.517×106/4490=115.252N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.314×1000/424＝15.633N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.789mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.557mm≤[ν]=2×200/400=1mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=4.422kN，R2=6.001kN，R3=6.323kN，R4=3.561kN

支座反力依次为R1=3.981kN，R2=6.173kN，R3=6.173kN，R4=3.981kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.323/0.6=10.539kN≤[N]＝30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

2、立柱稳定性验算

q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.15 = 1.268kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝3.914kN，R2＝5.464kN，R3＝5.597kN，R4＝3.524kN

λ=l0/i=1500.000/15.9=94.34

查表得，φ1=0.634

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H=Max[3.914,5.464,5.597,3.524]/0.6+0.9×1.2×0.15×7.4=10.528kN

f=N/(φ1A)＝10.528×103/(0.634×424)=39.164N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.076×0.9×1.52/10＝0.017kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.914,5.464,5.597,3.524]/0.6+0.9×1.2×0.15×7.4+0.017/0.9=10.547kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝10.547×103/(0.634×424)+0.017×106/4490=43.021N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=7.4/20=0.37＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=10.547kN

施工方案包括的内容 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=10.547kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3广州地铁一号线东站施工方案，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=10.547kN