施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
荔湾国际城A、B项目工程B标高支模专项施工方案（附图纸）参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
永久船闸上游靠船墩滑模施工方案Lo/i=2945.25/15.9=185；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2975.11/(0.209×424)=33.573N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=33.573N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
梁底支撑最大支座反力：N1=13.325kN；
N=13.325+0.829=13.998kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.9=185；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=13998.434/(0.209×424)=157.967N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=157.967N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
二层板7.55米高支模模板(扣件钢管高架)计算书
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.33；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；
钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；
楼板的计算厚度(mm):100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；
I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5=6.92kN/m
最大弯矩M=0.1×6.92×0.252=0.043kN·m；
面板最大应力计算值σ=43250/54000=0.801N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.801N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
其中q=2.85kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×2.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.016mm；
面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.016mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=7×7×7/6=57.17cm3；
I=7×7×7×7/12=200.08cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25×0.25×0.1=0.625kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×0.25=0.088kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p1=2.5×0.25=0.625kN/m；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.625+0.088)+1.4×0.625=1.73kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.73×0.92=0.14kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.14×106/57166.67=2.451N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.451N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:V=0.6×1.73×0.9=0.934kN；
方木受剪应力计算值τ=3×0.934×103/(2×70×70)=0.286N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.286N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.712kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×0.712×9004/(100×9500×2000833.333)=0.166mm；
最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；
方木的最大挠度计算值0.166mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；
I=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.713kN；
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.561kN·m；
最大变形Vmax=0.693mm；
最大支座力Qmax=6.796kN；
最大应力σ=560979.731/8980=62.47N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值62.47N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为0.693mm小于900/150与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.138×7.33=1.014kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25×0.1×0.9×0.9=2.025kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.323kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=9.091kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；
L0/i=1900/15.9=119；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=9090.566/（0.458×424）=46.812N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=46.812N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.011×(1.5+0.2×2)=2.388m；
Lo/i=2387.679/15.9=150；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.308；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=9090.566/（0.308×424）=69.61N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=69.61N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设高排架设计与施工方案，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载DB37T 5234-2022 超高程泵送混凝土应用技术规程.pdf，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。